Схемы прямоугольные

Схема прямоугольного крыла и расположение сечений показаны на рис. 9.43. [c.451]

Выражение, связывающее действительную прочность с указанными тремя факторами, можно получить, если рассмотреть приведенную на рис. 1 схему прямоугольной полосы единичной толщины с модулем упругости Е, закрепленной на одном конце и нагруженной на другом конце силами тяжести, действующими как нагрузка Ь. Исследуем три состояния такого тела. Состояния А ш Б будут использованы при выводе уравнения потенциальной энергии тела с трещиной, а состояния Б ж В при выводе уравнения, описывающего состояние неустойчивости трещины. Растягивающее напряжение в теле без трещины (состояние А) равно а, а потенциальная энергия такого тела равна [1 . Чтобы перейти в состояние Б, введем до нагружения малую щелевую трещину длиной е. После смещения нагрузки Ь тело удлинится на АХ относительно состояния А. Теперь исследуем различие в потенциальной энергии в состояниях А ж Б. Во-первых, трещина приводит к образованию новой поверхности, что увеличивает энергию на величину С/д. Во-вторых, ту же приложенную нагрузку должно поддерживать меньшее количество межатомных связей, что уве- [c.15]

Фиг. 179. Схема прямоугольного бункера.

Рис. 5.49. Схема прямоугольной манжеты с усом

Рис. 2.11. Схема прямоугольного компактного образца для определения 1 — трещина усталости 2 — датчик раскрытия

Рис. 102. Схема прямоугольного образца с боковой трещиной.

Фиг. 133. Схемы прямоугольных частных технологических циклов перемещения салазок токарно-револьверных станков.

На рис. 2.14 показаны передний угол а, толщина среза t и толщина стружки для схемы прямоугольного (ортогонального) резания. Толщину среза иногда называют глубиной резания. Однако в данном случае лучше избегать употребления этого термина, так как для большинства практических операций обработки, таких как точение, глубина резания не эквивалентна толщине среза t, показанной на рис. 2.14. [c.27]

Фиг. 11.5. Упрощенная вихревая схема прямоугольного крыла.

Рис. 35. Схема прямоугольного глухого пересечения

Особенности кинематической схемы прямоугольно-координатных машин (рис. 84) определяются преимущественные области их применения. Характерно, что резку на этих машинах можно выполнить одновременно несколькими резаками (расположенными вертикально или под соответствующим углом для скоса кромок). Размеры обрабатываемых листов по длине не ограничены и определяются длиной направляющих рельсов. [c.132]

Ширина обработки зависит от схемы прямоугольно-координатной машины и способа копирования. Портально-консольные машины с подвижным или неподвижным хоботом (рис. 85, а—в) преимущественно применяются с копированием (магнитным или фотоэлектронным) в масштабе 1 1. Для этих машин предельная ширина обработки обычно не превышает 1—2 м. Даже при применении масштабного копирования (варианты на рис. 85, г, д) конструктивные усложнения, возникаюш,ие с увеличением длины консоли, затрудняют возможность значительного увеличения ширины обработки. [c.133]

Следует иметь в виду погрешности, вносимые неточностью расчетов по формуле (58). Они состоят по крайней мере в том, что эпюра собственных напряжений растяжения, имеющая в действительности вид трапеции (рис. 23, кривая 1) заменена в расчетной схеме прямоугольной эпюрой (кривая 2). Это приводит к нелинейной зависимости / и А/ от момента М, потому что с ростом напряжений от нагрузки, например от 0 , до 0 ,, ширина зоны, где идут пластические деформации, увеличивается с 2 Ьп, до 2 Кроме того, естественное колебание режимов сварки влияет на величину [c.56]

Схему прямоугольной насосной станции с вертикальными насосами рекомендуется применять для крупных канализационных станций, так как самые крупные фекальные насосы изготовляют заводами только в вертикальном исполнении. Насосы устанавливают под залив. Входную воронку рекомендуется располагать вертикально в плоскости стены. Напорные линии от насосов объединяются напорным коллектором, от которого идут два напорных трубопровода. Напорный коллектор желательно выносить в отдельное помещение. [c.308]

На прямоугольно-координатных машинах МРК, так же как и на МРЛ, вырезка детали заданной конфигурации достигается сочетанием двух взаимно-перпендикулярных в плоскости резания движений движения каретки и движения штанги, несущей копирную головку машины и резак. Принципиальная схема прямоугольно-координатной машины представлена на фиг. 146, а. [c.336]

Рис. 5. Схема нагружения прямоугольной пластины сосредоточенной силой

Рис. 13. Схема нагружения прямоугольной пластаны т-распределенной нагрузкой

Рис. 18. Схема нагружения прямоугольной пластины распределенной нагрузкой

Решим эту задачу на чертеже (рис. 40). Принимая плоскость Q, согласно описанной схеме, за горизонтальную плоскость проекций Н, на горизонтальной проекции отрезка как на катете строим прямоугольный треугольник. Вторым катетом является разность удалений концов отрезка от горизонтальной плоскости проекций. Эта разность на чертеже определяется величиной Zg— [c.37]

Перенесение дополнительной проекции на плоскость чертежа в неискаженном виде производят по следующей схеме. Пусть точка аа проецируется на вертикальную плоскость R по направлению горизонтального луча (рис. 134). Биссекторной плоскостью Л угол между направлениями дополнительного и основного проецирования разделим пополам. Изображение сохраняет свой вид на любой плоскости, параллельной плоскости Pi. Вспомогательную прямоугольную проекцию аГ точки аа определяем на пересечении фронтальной проекции луча с линией соответствия, являющейся носителем этой проекции. [c.98]

Укажем схему вспомогательного прямоугольного проецирования при произвольном направлении луча (рис. 137). Плоскость, перпендикулярную к лучу, можно задать главными линиями — горизонталью аЬ, а Ь и фронталью ас, а с. Пусть точка аа принадлежит плоскости соответствия. Ее разноименные проекции совпадают. [c.99]

В случае расчета ОСН в сварных узлах при наличии криволинейных границ наиболее удобен МКЭ, что обусловлено отсутствием недостатков, присущих МКР (основные из которых трудность аппроксимации криволинейной области прямоугольной сеткой и равномерность шага сетки), иначе очень усложняется расчетная схема и теряется основное достоинство метода — простота. [c.278]

Как установлено опытами, стопорные кольца прямоугольного сечения работают в стальных валах вполне надежно, без признаков выворачивания (даже при больших зазорах в канавке), если условное напряжение среза по схеме рис. 515, а не превышает 2 кгс/мм . [c.555]

По этой схеме для большинства профилей (круглого, прямоугольного, двутаврового и других сечений) легко выполним и проектировочный расчет при этом условие прочности (10.28) записывается Б виде [c.256]

Найдем форму балки равного сопротивления изгибу для схемы, показанной на рис. 292, а. Сечение балки прямоугольное с постоянной высотой h н переменной по длине шириной Ь (х). [c.304]

Брус прямоугольного сечения. На практике часто встречаются стержни некруглого сечения, подверженные действию крутящих и изгибающих моментов. В качестве примера рассмотрим брус прямоугольного сечения (рнс. 341, а), нагруженный силами Pi и Pj, вызывающими в поперечных сечениях изгибающие моменты и а также поперечные силы Qy и Расчет выполняем в такой последовательности. Раскладываем заданные нагрузки (силы Pi и Pj) на составляющие вдоль координатных осей и приводим их к оси вала при этом получаем в поперечных сечениях, в плоскостях которых находятся точки приложения сил, внешние скручивающие моменты и Mwi = Mix- Полученная таким образом расчетная схема представлена на рис. 341, б. [c.349]

Существует множество различных схем генераторов, обеспечивающих получение импульсов специальной формы прямоугольных, треугольных, пилообразных и т. д. [c.170]

Если сопоставить результаты решения этого и предыдущего примеров, то обнаруживается следующее при одинаковых схемах нагружения брусьев, равных нагрузках и допускаемых напряжениях в первом случае требуется площадь поперечного сечения 54-102 мм , а во втором — 48,5- 10 мм . В то же время нам известно, что при прямом изгибе прямоугольное сечение (при изгибе бруса в плоскости наибольшей жесткости) выгоднее круглого. Здесь оказывается наоборот, так как брус круглого сечения испытывает прямой изгиб, а брус прямоугольного сечения — косой. Иными словами, косой изгиб нежелателен, так как для обеспечения прочности бруса требуются большие размеры его сечения, чем при прямом изгибе. [c.292]

Конструктивные схемы стационарных машин для резки листов в зависимости от кинематики их несущих частей подразделяются на прямоугольно-координатные, полярно-коор-динатные (рис. 2.14). Особенности кинематической схемы прямоугольно-координатных машин позволяют обрабатывать неограниченную длину листов, определяемую длиной направляющих рельсов. Число кислородных ре- [c.306]

Ширина обработки зависит от схемы прямоугольно-координатной машины и способа копирования. Портал ьно-консольные машины применяются с фотоэлектронным копированием в масштабе 1 1. Ширина обработки этих машин не превышает 2 м, а серийных портальных — 2...8 м. Машины этого типа занимают меньшую площадь цеха, чем порталь-но-консольные при одинаковой ширине обрабатываемого листа. [c.306]

Рис. 7.2. Схема прямоугольной гидраиличсской камеры тангенциального типа

В рассмотренной схеме прямоугольного крыла циркуляция вдоль размаха принята постоянной в соответствии с предположением, что подъемная сила каждого элементарого участка крыла одинакова, В действительности подъемная сила вдоль размаха крыла той же прямоугольной формы изменяется. Это изменение невелико в средней части крыла и более заметно у боковых кромок. Для крыла произвольной формы в плане изменение циркуляции носит ярко выраженный характер и обусловлено неодинаковыми размерами участков и, следовательно, различными значениями подъемной силы. Вихревую схему обтекания крыла с формой в плане, отличной от прямоугольной, можно получить, если заменить крыло ке одним П-образным вихрем, а системой П-образных вихрей, образующей вихревую пелену (рис. 6.4.2). Вдоль каждого вихря циркуляция будет постоянной, но при переходе от одного вихря к другому изменяется. Для сечения, расположенного в середине [c.244]

Прямоугольные плиты. Изгибающие моменты и поперечные силы в прямоугольной плите зависят от условий опирания и соотношения сторон перекрытия. В основном различные схемы прямоугольных пластинок возможны в неразрезной конструкции с опиранием иа ряды колони или подстропильпые элементы, когда для определения изгибающих моментов перекрытие расчленяют на отдельные участки, защемленные по линии сопряжения с соседними пролетами (рис. Х1.28). Условные обозначения опира-ыня плит, принятые иа рис. Х1.28 и далее, приведены на рис.Х1.29. [c.127]

Рис. 4. Схема нагружения прямоугольной пластимы распределенной нагрузкой, меняющейся по треугольному закону

На практике наиболее раснро-С1рапены четыре схемы плоского шлифования (рис. 6.101). Шлифуют периферией и торцовой поверх-иос гью круга. Заготовки 2 закрепляют на прямоугольных или круглых столах / с помощью магнитных плит, а также в зажимных приспособлениях. Возможно закрепление одной или одновременно мно- q юо. гих заготовок. Заготовки размещают стяиок [c.369]

Графически последовательность работы механизма можно представить в виде циклограммы (ЦГ) механизма (рис. 5.3). На рис. 5.3, а приведена схема кулачкового механизма насоса, па рис. 5.3, б — диаграмма перемещения рабочего органа-толкателя 2, на рис. 5.3, в — линейная циклограмма, а на рис. 5.3, г — прямоугольная цик юг])амма работы этого механизма (и ." рабочего органа). При повороте кулачка на угол rpj совершается рабочий ход иагиетаиня (подъема), па (р2 — верхний выстой толкателя, на (рз — холостой ход оиускаиия, на гр4 — нижний выстой. Цикл работы рассматриваемого кулачкового механизма состоит из четырех [c.165]

Пример 3. На черт. 490 показана схема здания в прямоугольной диметрии. Направление светового луча определено прямой AAyi,, которая, пересекаясь со своей вторичной проекцией, дает падающую тень Лщ точки А на плоскости ПI. [c.226]

Форма рабочей зоны робота иредопределяется выбором его системы координат, размеры этой зоны зависят от функционального назначения ПР и его грузоподъемности. Так, в случае прямоугольной схемы (рис. 4.13, а) наличие беззазорных линейных нанравляюпшх большой протяженности позволяет почти неограниченно расширять рабочую зону при сохранении требуемой точности позиционирования инструмента (порядка 0,2 мм). Напротив, при использовании щыиндрической или шарнирной схемы [c.64]

Испытание на вязкость разрушения проводят по схеме виепентральпого растяжения специальных образцов при изгибе. Для испытания нримспяют образны с прямоугольным [юперечным сечением и односторонним острым надрезом (рис. 41). [c.65]

Объект приложения этой схемы — механическое вычерчивание наглядного изображения тора в прямоугольной аксонометрии (см. рис. 2, а). Если О — диаметр осевой окружности тора, а — диаметр нормального сечения кольца, тогда для изображения нормальЕЮЙ прямоугольной [c.39]

Среди обмоточных схем наиболее целесообразными являются двухслойные, петлевые с жесткими секциями, симметричные, с укорочением шага на /з- Число. I30B на полюс и фазу кратно 0,5 и дробное при q<4. Число проводников в пазу якоря равно 4. Форма пазов якоря прямоугольная, полуоткрытая, а индуктора — круглая с прорезью. Коэффициент полюсной дуги а изменяется в пределах 0,6— [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...