Определение параметров в конце сжатия

Определение параметров в конце сжатия [c.95]

Максимальное форсирование. Заданными являются удельная работа сжатия сухого воздуха I (при расчетной степени повышения давления), адиабатный к. п. д. компрессора (предполагающийся одинаковым для процессов сжатия с впрыском и без впрыска воды) и параметры воздуха до впрыска воды —давление р , температура и относительная влажность ф1. Определению подлежат степень повышения давления л = — и температура в конце сжатия ta, которые будут иметь место Pi [c.138]

Рассматриваем сначала процессы при ф= 1, т. е. процессы насыщенной паровоздушной смеси. Полагаем, что в начале сжатия в смеси содержится некоторое количество жидкости, которая полностью испаряется в течение процесса, а в начале расширения влаги в жидкой фазе нет. При этих условиях состояние в конце сжатия или в начале расширения точно определяется точкой пересечения двух линий, отвечающих заданным параметрам. Определение состояния в другой граничной точке процесса, где влага содержится частично в жидкой фазе (начало сжатия, конец расширения) производится так, как это было показано выше (стр. 150). [c.153]

Таким образом, сжатие заряда в цилиндре представляет собой сложный процесс. Практически для расчета процесса сжатия и определения параметров газа в конце сжатия применяют упрощенный метод, который состоит в том, что процесс сжатия рассматривают как политропный с некоторым средним показателем политропы щ, имеющим постоянное значение на протяжении всего процесса сжатия. Среднее значение показателя П, по данным [c.276]

Расчет процесса сжатия сводится к определению среднего показателя политропы сжатия Ль параметров конца сжатия (р и Тс) а теплоемкости рабочего тела в конце сжатия (тсу) (t — темпера- [c.49]

После расчета и определения параметров точки с производится ориентировочное исправление линии сжатия с целью учета начала сгорания. Положение точки с (см. рис. 24) определяется величиной угла опережения зажигания (впрыска). Для современных быстроходных двигателей угол опережения зажигания при работе на номинальном режиме колеблется в пределах 30—40°, а угол опережения впрыска — в пределах 15—25°. Положение точки / (отрыв линии сгорания от линии сжатия) определяется периодом задержки воспламенения рабочей смеси. При этом давление в конце сжатия ориентировочно повышается до значения рс" = (1,15-г-1,25) рс (точка с"). [c.51]

Влияние газа, заполняющего кавитационные полости, следует рассмотреть также с другой точки зрения, а именно с точки зрения возможного влияния на интенсивность механического воздействия. Одним из очевидных параметров интенсивности кавитации является максимальное давление, развивающееся в процессе схлопывания пузырька, и даже поверхностное рассмотрение этого фактора может представлять интерес. Если пренебречь диссипацией энергии, то при схлопывании каверны данного размера под действием определенного давления совершаемая работа должна превращаться в конце схлопывания в ту или иную форму потенциальной энергии. Максимум давления будет достигаться, когда вся энергия превратится в энергию сжатия окружающей жидкости. Если же часть этой энергии [c.421]

Для определения параметров сжатого воздуха на генераторном конце воздушной сети необходимо учитывать потери в ней давления и температуры по формулам [c.64]

Изменение количественных показателей конкретного разомкнутого цикла при использовании определенного топлива зависит только от четырех независимых переменных степени сжатия е, температуры Та и давления ра в начале сжатия и коэффициента избытка воздуха а. Причем из 28 параметров, достаточно полно характеризующих разомкнутый цикл, десять (Мь Мсо Мсо,, Мн, Ми,о AIn, Mo,, Мг, цо и ЛЯ ) зависят только от а коэффициент остаточных газов Y г — только от е пять параметров зависят от двух переменных показатель адиабаты сжатия ki, температура конца сжатия Т и средняя мольная теплоемкость свежего заряда (воздуха) в конце [c.37]

Как указывалось выше, тип термодинамического процесса, который принимается при расчете пневмоприводов (адиабатический, изотермический, по тепловому балансу) влияет на величину их времени срабатывания. Поэтому большое значение приобретает экспериментальное исследование устройств с целью определения температуры, которая характеризует действительный процесс в полостях рабочего цилиндра. В качестве примера приведем осциллограммы рабочего цикла двустороннего привода (рис. 42), диаметр поршня которого равен 12 см, а рабочий ход = 54,5 см. На рис. 42, а показана осциллограмма процесса наполнения постоянного объема, когда поршень остановлен в конце хода (максимальный объем рабочей полости). Давление характеризуется кривой р, а температура — Т. На осциллограмме, показанной на рис. 42, б, записаны параметры при истечении сжатого воздуха [c.119]

При нормальной работе двигателя показатель политропы расширения щ в начале процесса расширения меньше показателя адиабаты к . Далее в процессе расширения показатель политропы расширения увеличивается и в конце расширения становится больше показателя адиабаты. Из-за трудностей учета всех явлений, сопровождающих процесс расширения, принято, как и для процесса сжатия, при определении параметров газов и работы расширения считать, что процесс расширения происходит по политропе с некоторым средним показателем 2, постоянным для всего хода поршня. [c.168]

Отгиб конца треугольной пластины [20] и передняя кромка, имеющая форму гиперболы [19], по-видимому, вызывают поворот течения от кромок к оси пластины при непрерывном сжатии не исключено появление внутренних скачков ниже по потоку, однако большие пики теплового потока при этом могут и не наблюдаться вследствие возросшей толщины пограничного слоя. Напомним также, что в исследованиях донного давления на осесимметричных телах были обнаружены большая разница в давлении на периферии и в центре дна при ламинарном пограничном слое и почти постоянное давление на дне при турбулентном пограничном слое. Аналогичных сведений о тепловом потоке не имеется, но, судя по результатам исследований теплопередачи в областях присоединения турбулентного слоя, можно считать, что относительная величина пиков теплового потока в случае турбулентного слоя будет меньше, чем в случае ламинарного слоя. Следовательно, большие пики теплового потока могут появляться в определенном интервале параметров Моо, Re о между областью их значений, [c.289]

Для расчёта процесса и определения параметров в конце сжатия применяют упрощён-иь метод, заключающийся в том, что деп-ств тельиый процесс сжатия заменяют фиктивным политропическим процессом, при этол1 показатель этого процесса п , имеющий для всей линии сжатия постоянное значение, выбирается так, чтоб1л работы действительного процесса п фиктивного политропического были одинаковы. Другими словами, подчиняют процесс сжатия уравнению [c.396]

В точках пересечения тальпы с линиями и Sp = onst (точки Е и F) находим параметры, необходимые для определения приращения энтропии AS от необратимости процесса увлажнения по графику в правом нижнем углу диаграммы I-S № 1. Определив величину AS, откладываем ее от точки F вправо и находим точку F, определяющую давление в конце сжатия р - Зная величину рз. вычисляем искомую степень повышения давления я = pa/pi- [c.140]

Таким образом, качественная картина развития трещин в композитах может выглядеть следующим образом. В матрице, возмущенной присутствием стохастически распределенных неоднородностей, инициируется цилиндрическая ударная волна, которая по мере продвижения от канала разряда вырождается в волну сжатия, и волны, набегая на неоднородности, создают вокруг них локальные области повышенных напряжений, которые могут вызвать разупрочнение границы включение-матрица, вплоть до образования микротрещин. Рост трещин, которые в нашем случае начинаются от источника нагружения и развиваются радиально к периферии образца, происходит под действием упругой энергии, запасаемой в матрице. От канала разряда отходит определенное количество трещин, зависящее от параметров нагружения (максимального давления в канале разряда), а магистральными, т.е. прорастающими до конца образца, становятся те, которые направлены в сторону наиболее опасного сечения. Роль источника информации для определения предпочтительного направления развития трещин могут играть волны релаксации напряжений, интенсивность излучения которых наибольшая из областей расположения включений. Волны напряжений, генерируемые развивающейся магистральной трещиной, взаимодействуют с дефектными структурами в областях неоднородностей, также ориентируя движение трещин на включения. Таким образом, следует [c.140]

Очевидно, что тепловые машины, в которых совершаются процессы первой группы, не проиэведут никакой полезной работы и не могут быть использованы для практических целей в этой части. Машины же, в которых совершаются процессы второй группы, произведут работу в процессе расширения газа, но продолжительно периодически повторяющееся безостановочное действие машин невозможно. Как только совершится процесс расширения, машина остановится. Следовательно, и эт машины не могут быть использованы для практических целей. Чтобы машина работала продолжительное время и совершала работу, требуется постоянное повторение рабочим агентом процесса расширения. Эти повторения должны осуществляться через определенные короткие промежутки времени. Повторения могут совершаться, если рабочий агент каждый раз в конце расширения будем выбрасывать из машины, а в нее вводить новый в требуемом количестве и с определенными параметрами, после чего снова осуществлять процесс расширения. Непрерывную работу машины можно обеспечить также и в том случае, сли рабочий агент после расширения сжимать до начального состояния, после чего повторять процесс расширения. Для получения полезной работы процессы должны быть такими, чтобы работа сжатия была меньше работы расширения. Как видно, машина в этом случае имеет несменяемый рабочий агент. [c.112]

Так как в общем машиностроении наиболее распространены винтовые цилиндрические пружины из проволоки круглого сечения, то подробно рассмотрим только эти пружины. В зависимости от вида воспринимаемой нагрузки различают винтовые цилиндрические пружины сжатия (см. рис. 20.1, а), растяжения (см. рис. 20.1,6) и кру чения (см. рис. 20.1, в). Пружины сжатия навивают с просвето.м между витками (см. рис. 20.1, а). Для улучшения работы крайние витки пружины поджимают к соседним виткам и сошлифовывают. Пружины растяжения навивают без просвета между витками с предварительным натяжением, равным 74 7з от предельной нагрузки. Для соединения с соответствующими деталями машин на концах этих пружин предусматривают прицепы в виде изогнутых витков (см. рис. 20.1,6) или отдельных деталей требуемой формы, соединяемых с концами пружин. Пружины кручения навивают с просветом между витками, на концах они имеют прицепы (см. рис. 20.1, в) для соединения с соответствующими деталями машин. Форма прицепов определяется назначением пружины. Разновидности по классам и разрядам винтовых цилиндрических пружин сжатия и растяжения из стали круглого сечения, а также основные параметры и методика определения размеров этих пружин нормализованы ГОСТ 13764-68...13776-68. [c.344]

Назовите параметры процесса впуска и факторы, влияющие на них. 2. Что такое коэффициент наполнения цилиндра 3. Дайте определение степепи сжатия. 4. Что такое коэффициент избытка воздуха Каковы его значения на номинальном режиме для карбюраторных двигателей и дизелей 5. Назовите отличительные особенности процессов сгорания в дизелях и карбюраторных двигателях. 6. Какие температуры и давления в конце сгорания наблюдаются в карбюраторных двигателях и дизелях 7. Дайте определение индикаторной и эффективной мощностей. 8. Какими показателями характеризуется экономичность двигателя 9, С какой целью рассчитывают тепловой баланс двигателя 10.Дайте определение индикаторного и э4)фектыв-ного КПД двигателя. И. Какая существует связь между индикаторным и эффективным КПД двигателя 12. Что оценивается отиосительньш КПД [c.153]

Итак, на ряде примеров определения критической силы для сжатых однопролетных стержней с различными креплениями их концов показано, что использование семейств упругих линий с параметром , выражение коэффициента критической силы т] в зависимости от этого параметра и исследование выражения т)( ) на экстремум приводят к минимальному значению т], весьма близко совпадающему с точным значением коэффициента критической силы (см. табл. 1). [c.242]

В случае точно решаемых систем гейзенберговы операторы определенного вида оказываются конечными полиномами по постоянной X, что, естественно, сохраняется и после перехода к классическому пределу. Последнее обстоятельство может быть связано с полученными в конце прошлого века результатами исследований Беклунда, который изучил ряд нелинейных уравнений с помощью преобразований, приводящих их к линейному виду. С другой стороны, с точки зрения теории групп это обстоятельство допускает интерпретацию на языке операции сжатия Инони — Вигнера и ее обобщений с параметром сжатия Хс- При этом параметр групповой (алгебраической) деформации Хс совпадает с постоянной взаимодействия к. В пределе исход- [c.6]

Диагностическим параметром, определяющим надежную работу тормоза, является также износ фрикционных накладок тормоза. Для осуществления безразборной диагностики износа фрикционных накладок и определения величины остаточного ресурса тормозной накладки в процессе эксплуатации можно использовать устройство для контроля износа фрикционной накладки (рис. 107). Это устройство состоит из корпуса /, выполненного в виде полого цилиндра, на котором болтом 2 закреплен неподвижный контакт 3. Внутри корпуса имеется подвижный контакт 4, представляющий собой электропроводящий стержень, на верхней части которого расположена шкала. На контакт 4 надета пружина сжатия 5, которая одним концом закреплена на его выступе, а другим упирается во втулку 6. Корпус 1 крепится на резьбе в теле колодки 7, к которой с внутренней стороны заклепками 8 крепится накладка 9, прилегающая к тормозному шкиву 10. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...