Давления рху, pxz. Проверка полученных результатов

Экспериментальная проверка полученных результатов для частного сл> чая (Ац = 1) была получена пу тем испытаний на внутреннее давление четырех серий трубчатых образцов, изготовленных из стали 20 (табл 3.9). Образцы имели внутренний диаметр D = 100 мм, толщину стенки = 2 мм. На образцы II и IV серий был нанесен слой бандажа без предварительного натяжения в виде стеклопластика на основе поли- [c.186]

Наименьшее значение момента трения было получено для пары трения полиамид П-68 — сталь 45 при работе в масле с добавкой 3% олеиновой кислоты и при нагрузке 75 кгс (что соответствует удельному давлению 41,9 кгс/см ). Проводилась проверка полученных результатов при меньших скоростях скольжения, в результате которой установлено, что с уменьшением скорости скольжения коэффициент трения исследуемых пар увеличивается, однако характер зависимости момента трения от нагрузки остается одним и тем же. [c.136]

Таким образом, давление перед рабочими каналами составляет р, = 0,0752 кг/ся . Для проверки полученного давления перед рабочими каналами проведены дополнительные расчеты, помещенные в последней графе табл. 21. В результате получено полное совпадение критических скоростей в горловых сечениях рабочих [c.240]

Первые испытания, проводившиеся с охлаждением сегментов камеры сгорания водой, предназначались для сравнения различных вариантов смесительной головки, камеры и сопла. После выбора формы камеры сгорания и варианта смесительной головки (они показаны на рис. 103) начались испытания по оценке устойчивости с использованием импульсных возмущающих устройств для создания пиков давления. Во всех случаях возникающие колебания затухали, подтверждая устойчивость выбранной конструкции. Следующим шагом была проверка регенеративного охлаждения. Ставилась цель минимизировать массу конструкции и обеспечить максимальную полноту сгорания при регенеративном охлаждении теплонапряженных элементов. Достижение этой цели обеспечила схема конструкции, приведенная на рис. 102. Вслед за этим было проведено испытание трех регенеративно охлаждаемых сегментов. Хорошие результаты были получены в широком диапазоне ра- [c.187]

Основная задача заключалась в соблюдении калориметрических условий вокруг пористой перегородки. Большим шагом вперед в решении этой задачи явилось создание пористой перегородки с радиальным потоком [32]. Последняя представляет собой цилиндрическую трубку с полусферическим концом. Трубка изготовляется из неглазурованного фарфора и отжигается при такой температуре, чтобы обеспечить требуемую проницаемость стенок. Стенки делаются достаточно толстыми для того, чтобы выдержать повышенное давление на внешнюю поверхность. Вероятно, удовлетворительные результаты можно получить и с другими типами пористых перегородок, если провести их всестороннее изучение. Были установлены условия, при которых следует пользоваться перегородкой с радиальным потоком. Чтобы полученные результаты были удовлетворительными, они не должны зависеть от скорости протекания газа через перегородку. Для проверки этого условия необходимо производить повторные измерения с несколькими перегородками. [c.167]

Расчетная проверка путем выполнения десяти пробных и контрольных расчетов для каждой толщины плиты, в частности, 3 и 10 см, дала очень интересные результаты, которые полностью подтвердили данные табл. 20, несмотря на существенные различия скоростей движения воздуха и объемов переноса воздуха и воды. Это, конечно, является очень важным выводом, который подтвердил универсальность полученных результатов расчета. При повторном рассмотрении основного уравнения для скорости движения воздуха снова получилось, что удвоение толщины плиты (длины канала влияет на скорость движения воздуха так же, как снижение избыточного давления, в 2 раза. Это означает, что значение скорости W для избыточного давления 49 Па и толщины плиты 5 см получается таким же, как для избыточного давления 98 Па и толщины плиты 10 см. [c.121]

Решить выведенные выше уравнения мы, вообще говоря, не можем, ибо не знаем вида функций Ф и Но сравнивая два весьма близких между собой состояния равновесия, можно получить количественные результаты, поддающиеся проверке на опыте. В одном из этих состояний (назовем его первым) система, в которой п+1 фаз и п компонент А, находится в равновесии при температуре Т и давлении р. Второе состояние отличается от первого тем, что, во-первых, температура и давление равны Т - - 5Т я р- - 5р, а во-вторых, в систему введено небольшое количество новой компоненты С. Количество компоненты С в каждой из фаз обозначим через ..., Все с, а также ёТ и ёр [c.137]

Для проверки метода была проведена статическая проливка рабочей полости насоса СВН-80 Результаты, полученные при проливке, приведены на рис. 38. Здесь Ар — разность давлений в сечениях канала, в которых расположены скоростные насадки (см. рис. 26). Сравним перепады давлений между мерными сечениями при работе насоса в насосном режиме, полученные экспериментально и расчетом на основании статической проливки. При частоте вращения п = 492 юб/мин и подаче Q/Pu = 0,5, близкой к оптимальной, экспериментальное значение перепада пьезометрических напоров А/г = 2,7 (см рис. 31). Аналогичный напор при статической проливке должен получиться, согласно методу Аргунова, при расходе [c.77]

Приведенные далее результаты расчетов в осьювном получены с использованием неравномерной сетки с максимальным количеством расчетных точек /V х (Л/ -ь 5) = 221 х х (81 4- 101), минимальным шагом по д- = 0.02 и минимальным шагом по уАу = = -02 в пограничном слое, а также во внешнем трансзвуковом потоке. Проверка полученных результатов проводилась путем увеличения числа расчетных точек в 2 раза N х (М + 5) = 44 х (161 -I- 201) и уменьшения минимального значения шага по л и у тоже в 2 раза Аг,,, ,, = Ду , , = = 0.01, Максимальные отклонения вычисленных величин в полученных решениях обнаруживались в области максимального градиента давления и не превышали 4%. [c.54]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

Исследуется влияние регулятора давления, установленного в подводящую линию, на динамику транспортирующего пневматического привода. На ЭЦВМ получены зависимости, позволяющие оценить влияние установки регулятора на изменение быстродействия привода в случае произвольного режима движения поршня. Приводятся результаты экспериментальной проверки предложенного метода расчета. Табл. 2. Рис. 4. Лит. 6 назв. [c.271]

Результаты количественной проверки уравнения (8) иллюстрируются рис 1, на котором расчетные данные по безразмерной вязкости сопоставлены с опытными данными для воздуха, углекислого газа, гелия, неона и водорода [2, 8, И]. Кривые 1—4 получены по упрощенной формуле (9) для значений коэффициента аккомодации a=ai=Q2=l+0,9-l-0,3+0,l, причем следует отметить, что а= и а=0,1 являются граничными значениями величины а [4, 7, 12]. Коэффициент А при получении кривых 1—4 принят равным 0,912, поскольку конкретные данные о величинах й и Рг для указанных газов при низких давлениях и температурах в литературе отсутствуют. Точками на рис. 1 обозначены опытные данные [8, И], пересчитанные на зависимость =f(Кп) по методике, изложенной в [13], с учетом геометрии применявшихся в опытах установок. Влияние температуры и рода газа на величину Kn=f (Л) учитывалось формулой Сюзерленда, а соответствующие коэффициенты, необходимые для этих расчетов, были приняты по работе [5]. [c.216]

Ли) до достижения давления 0,8—1 кГ см в тормозных цилиндрах локомотива. В этом положении должна загореться лампа Т и напряжение от источника питания должно быть не ниже 40 в. При переводе ручки крана в IV положение (перекрыша с питанием) лампа Т должна погаснуть, а лампа П загореться. После проверки действия тормозов по всему поезду осмотрщик-автоматчик подает сигнал отпуска их. Машинист подает два коротких свистка локомотивным сигналом и выключает главный выключатель цепи питания электропневматических тормозов при оставленной ручке крана машиниста в положении перекрыши. Это делается для того, чтобы выявить неработающие злектровоздухораспреде-лители. Для выявления электровоздухораспределителей с пробитыми селенами или пропуском тормозного клапана необходимо по истечении 15 сек, когда отпустят электропневматические тормоза в поезде, включить вновь главный выключатель цепи питания этого тормоза, после чего осмотрщики-автоматчики обязаны проверить по всему поезду отпуск электропневматичеоких тормозов у всех вагонов. Если при проверке будет обнаружен в составе поезда неотпущенный тормоз, это укажет, что в действие пришел на вагоне автоматический тормоз, а электропневматический бездействовал. Необходимо причину неисправности устранить и опробование повторить. После проверки и положительного результата сообщить машинисту об окончании проверки. Машинист, получив это сообщение, переводит ручку крана машиниста из положения перекрыши в поездное положение и продолжает заряжать тормозную сеть и выключает источник питания электропневматических тормозов. [c.61]

Машинист первого локомотива, получив по рации положительные результаты опробования автотормозов от машинистов второго и третьего локомотивов, приводит поезд в движение и по рации дает команду остальным машинистам о включении тяги. С развитием скорости поезда машинист первого локомотива в установленном месте производит проверку автотормозов на эффективность их действия снижением давления в тормозной магистрали на 0,6— 0,7 кПсм , а при отсутствии синхронизации на втором и третьем локомотивах — на 0,7—0,8 кГ1см . Если после выполненной ступени торможения скорость поезда не снижается, машинист первого локомотива обязан по рации передать команду машинистам второго и третьего локомотивов о выполнении такой же ступени торможения со своих локомотивов. После снижения скорости поезда от действия автотормозов не менее чем на 10 км1ч машинист первого локомотива (при наличии включенных устройств синхронизации на других локомотивах объединенного поезда) производит отпуск ав- [c.166]

Если в результате проверки и регулировки форсунки с помощью прибора КП-1609А не удается получить требуемые показатели по герметичности, давлению начала подачи или качеству распыливаемого топлива, то форсунку ремонтируют. [c.176]

Проведен краткий анализ результатов теоретических работ по межмолекулярному Взаимодействию, обусловливающему появление адгезионных сил. На основе формулы Лапласа получено выражение для силы прилипания в направляющих скольжения овальных машин. Найденная зависимость определяет указанную силу как функцию физических свойств смазки и материала направляющих, макро-и микрогеометрии последних, скорости скольжения, номинальной площади контакта и давления в нем. Экспериментальная проверка достоверности приведенного математического описания дала гаовлетворительное приближение, что делает правомерным использование формулы при расчете динамических параметров ползуна на направляющих скольжения. Библ. 3 назв. Табл. 1. [c.400]

Опытные данные по фазовым равновесиям в бинарных системах НКОз — НзО HNOз — N304 и НзО — N304 имеются в узких интервалах температур, поэтому появилась необходимость температурной экстраполяции функций А ш В уравнений (10), (И). В [10] указывается, что удовлетворительные результаты были получены при линейной экстраполяции функций А ж Б, построенных относительно логарифмов давлений насыщения соответствующих компонентов. Наши проверки показали, что несколько лучше использовать для экстраполяции соотношения вида [c.62]

СО2 — 0,01080с0 — 0,0039СН4 отличаются от экспериментальных значений [10] в основном в пределах 1% в интервале температур 4,4—171° С и давлении 0—200 атм. Для некоторых газов серии констант Ад, Вд, а, Ъ, с в уравнении (5) находились приближенно и принимались как предварительные с целью последующего уточнения. Тем не менее при расчете коэффициентов сжимаемости ряда многокомпонентных смесей по уравнению (7) с подстановкой этих констант в (8) получена удовлетворительная сходимость Zpa 4 И Z n- Так, средние величины относительных отклонений для природных газов месторождений Газли и Северного Мубарека при t 300° С и Р до 300 бар [11] составили около 0,4 и 0,6% соответственно. Аналогичные результаты получены при проверке изложенного способа расчета сжимаемости и для других экспериментально исследованных многокомпонентных смесей [12, 13]. [c.133]

Христиан [Л. 23] изложил результаты опытов с дозированием Вертана-600 на котлах 105 и 133 ат электростанции Вабаг-Ривер с целью проверки возможности отказа от периодической кислотной очистки. Обнаружено, что Вертан-600 нестоек в котле 105 ат, признаки разрушения реагента кислородом отсутствуют реагент в значительной степени разлагается до котла (150°С). При 137 ат разлагается 50% реагента. Продукты разложения Вертана-600 не опасны и не осложняют контроля водного режима. Реагент вполне стоек при давлении 63 ат. Различные поглотители Ог (сульфит, гидразин) не устраняли разложение реагента. Заметной коррозии металла в котлах 105 ат не было обнаружено (потери веса стальных пластинок составляли 0,005—0,0075 мм/год), но не получилось и существенной очистки котла. Непонятный факт значительно более высокой стойкости реагента в котле 133 ат, чем при 105 ат, автором не объясняется. Отмечено появление 60 течей на котле 67 ат электростанции Эдвардс-Порт после введения обработки ЭДТА в местах имевшихся ранее неплотностей вальцовки труб вследствие удаления закупоривших их окислов железа, [c.99]

Проверка различных способов смешения, проведенная при разработке твэлов реактора Дракон , показала, что наилучшие результаты дает ручное смешивание. В связи с этим было проведено детальное изучение манипуляций оператора, позволившее создать удовлетворительный механический смеситель. Для получения матричного материала применяли кокс ядерной чистоты, который после дробления и мелкого помола в мельнице Микрони-зайр графитизировали при 2700° С и смешивали со спиртовым раствором фенолформальдегидной смолы. После испарения растворителя производилось повторное измельчение и рассеивание на фракции. Смесь покрытых частиц с порошком графита и добавками парафина (для уменьшения опасности расслоения) прессовали при температуре 180° С и давлении 70 кПсм . Таким образом получали втулки с наружным диаметром 44,1 мм и длиной [c.240]

Специальные исследования проводились с целью проверки однозначности связи между скоростью горения и температурой поверхности горения, т. е. чтобы установить, определяется ли скорость горения только температурой поверхности, или кроме нее влияет и давление. На рис. 8.2 представлены результаты экспериментов из работы [32], в которых наряду с определением скорости горения с помощью микротермопар определялась температура на поверхности горения. Как видно из графика, значения скорости горения, независимо от давления, при котором они были получены, ложатся на одну экспоненциальную кривую, выражающую зави- [c.234]

Эти значения псевдокритических параметров используются для расчета и 1т-Уравнение (9.7.1) можно применять только для неполярных смесей как указывалось, оно может быть использовано как для газов при высоком давлении, так и для жидкостей при высокой температуре, но точность для жидкостей, приведенная плотность для которых превышает приблизительно 2, предполагается невысокой. Уравнение никогда широко не проверялось для области жидкости. Когда же была проведена проверка на девяти газовых смесях с различной плотностью (1396 экспериментальных точек), средняя погрешность была равна 3,7 % большинство смесей составляли легкие углеводороды или углеводороды и инертные газы. График уравнения (9.7.1) показан на рис. 9.15. Для простых смесей достигается удивительное соответствие. Методика иллюстрируется примером 9.11. ГТодобная же корреляция была предложена Гиддингсом [73]. В этом случае для определения псевдокритических констант были приняты другие правила. Хорошие результаты были получены для смесей легких углеводородов найдено также, что корреляция может быть улучшена, если молекулярную массу смеси, определенную, по мольным долям, использовать как третий коррелирующий параметр. [c.377]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...