Метод эквивалентной вязкости

В главе 6 приводится описание метода эквивалентной вязкости и применение его для решения задач примеры решения некоторых задач методом эквивалентной вязкости плоское течение среды в канале с деформируемыми стенками сжатие среды двумя параллельными плоскостями сжатие среды двумя непараллельными плоскостями вытеснение среды из двугранного угла. [c.7]

ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ЭКВИВАЛЕНТНОЙ ВЯЗКОСТИ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕЧЕНИЙ БИНГАМОВСКИХ СРЕД [c.150]

Метод эквивалентной вязкости [c.150]

Метод эквивалентной вязкости был предложен A.B. Гноевым [c.150]

Гл. 6. Применение метода эквивалентной вязкости [c.152]

В этом разделе рассматривается применение метода эквивалентной вязкости Де для исследования течения среды из мягкой деформируемой емкости (оболочка) через одну из ее сторон. Течение среды из оболочки происходит под действием двух параллельных сближающихся прямоугольных пластин, между которыми расположена эта емкость. Нижняя пластина при этом совершает дополнительное движение. [c.165]

Из проведенных методом эквивалентной вязкости расчетов следует, что при сжатии слоя среды параллельными пластинами ее эквивалентная вязкость монотонно снижается, стремясь к предельному минимальному значению, равному коэффициенту динамической вязкости среды. [c.171]

С использованием метода эквивалентной вязкости уравнения движения среды в тонком слое (уравнения Рейнольдса) и урав- [c.171]

В этом параграфе рассматривается применение метода эквивалентной вязкости fie для исследования течения несжимаемой бингамовской среды из мягкой деформируемой емкости (оболочка), расположенной в двугранном угле, образованном сближающимися пластинами. [c.177]

Пример 21. Применяя метод эквивалентного коэффициента вязкости, найти приближенное уравнение для определения амплитуды установившихся вынужденных колебаний в случае, когда сопротивление движению тела представляет собой комбинацию сухого трения с вязким трением. [c.80]

Этот метод заключается в замене вязкости и предела текучести одной эквивалентной вязкостью , что позволило свести задачу исследования течения бингамовской среды к аналогичной задаче течения вязкой жидкости с заранее неизвестным коэффициентом эквивалентной вязкости. Был предложен метод теоретического определения данного коэффициента. В такой постановке решен ряд прикладных задач, например, о сдавливании среды двумя параллельными пластинами, о вытеснении среды из каналов различной формы, о течении среды из мягкой емкости при сжатии ее параллельными и непараллельными пластинами [15, 36, 37]. [c.12]

Этот метод состоит в том, что действительное негармоническое движение тела заменяется гармоническим движением, дифференциальное уравнение которого получается путем замены в уравнении (17.1) члена /(х) эквивалентным членом Ьх с постоянным коэффициентом Ь, называемым эквивалентным коэффициентом вязкости, определяемым из условия, чтобы при гармоническом движении действительная сила сопротивления I(х) совершала за один период такую же работу, что и эквивалентная сила Ьх. [c.77]

Задача 2. Пусть при той же схеме трубопровода (см. рис. 72) требуется определить расход жидкости по заданному перепаду напоров ДЯ (потери напора можно не учитывать в местных сопротивлениях или их можно выразить через эквивалентную длину). Так как расход жидкости будет зависеть от режима движения жидкости, который заранее не известен, задачу решают методом последовательных приближений. Для этого в формулу (112) подставляют значения коэффициентов т, п и А, взятые из табл. 10. Предполагается, что известны режим движения жидкости и зона сопротивления (для турбулентного режима). Признаком вероятности ламинарного режима служит высокая вязкость жидкости, зоны вполне шероховатых труб (квадратичный закон сопротивления)—малая вязкость жидкости (вода, бензин) и значительная шероховатость стенок трубы. [c.139]

При исследовании свариваемости опытных сплавов использовали метод дуговой сварки вольфрамовым электродом в среде инертного газа [3]. Вязкость разрушения определяли при статическом изгибе образцов Шарпи с наведенной усталостной трещиной, используя метод эквивалентной энергии Ki d [4]. Полученные результаты хорошо согласуются с результатами определения вязкости разрушения при плоской деформации, полученными в работе [5] на образцах Шарпи. [c.252]

Авторами был предложен метод определения эквивалентной вязкости /1экв модельной вязкой жидкости с использованием модели бингамовской среды [17]. Этот метод дает процедуру определения /Хэкв (см. 6.1). Коэффициент эквивалентной вязкости учитывает все параметры течения, включая и геометрию, что позволяет определять многие параметры процесса, например, поля скоростей и давлений, расходы, потребляемые мощности, границы ядра. Это дает возможность строить модель третьего уровня даже в тех случаях, когда нет аналитического решения поставленной задачи. [c.248]

Сравнительно недавно в связи с развитием общей реологии и успехами в реологических исследованиях дисперсных систем для оценки работоспособности консистентных смазок предложено пользоваться реологическими параметрами предельным напряжением сдвига и эффективной (эквивалентной) вязкостью [1, 4, 5]. Несмотря на несомненный прогресс, который представляет собой использование реологических параметров, достаточного соответствия между величинами реологических параметров и поведением смазок при эксплуатации не найдено часто две Схмазки, имеющие абсолютно одинаковые по величине предельные напряжения сдвига и эффективную вязкость, в работе ведут себя по-разному. Более того, при определении реологических параметров разными методами их значения в подавляющелг большинстве случаев не инвариантны и не поддаются пересчету. Это объясняется специфическим строением консистентных смазок и присущей им тиксотропиои природой. [c.116]

Кинч обсуждает также модель Симхи [48] и констатирует, что при одинаковых основных допущениях его собственный метод может дать результаты, весьма близкие к результатам Симхи. Ячеечные модели Симхи [481 и Хаппеля [161 предназначены для получения разумного приближения поля скорости внутри отдельной ячейки. Это в свою очередь используется при вычислении скорости диссипации энергии и определении отсюда эффективной вязкости. Статистический метод, разработанный Кинчем, имеет целью возможно более точно вычислить скорость жидкости вблизи поверхностей частиц. Однако Кинч считает более уместным вычислять эффективную вязкость по значению скорости сдвига на стенках. По-видимому, невозможно согласовать концепции, лежащие в основе двух способов определения вязкости суспензии. Не ясно также, будет ли внесение в суспензию большой сферы эквивалентно наличию стенки. [c.526]

Оуэна с сотрудниками в большинстве случаев проводили испытания при растяжении на широких пластинах с надрезами. При сравнении результатов, полученных различными исследователями, возникают определенные трудности, обусловленные тем, что различные методы дают различные результаты и не известно, какой из них даст, так сказать абсолютные результаты . Например, в двух работах [109, 116] было установлено, что для материалов, содержаш,их 40% (об.) высокомодульных углеродных волокон, Кс примерно равен 40 МН/м /а при растяжении пластин с надрезом, независимо от длины надреза. С другой стороны, при испытании аналогичных материалов при четырехточечном изгибе образцов с надрезом найденные значения составляли величину около 16 МН/м 2 при отношении глубины надреза к толщине образца от 0,3 до 0,7 и значительно более низкие значения Л"е при меньших отношениях глубины надреза к толщине. Эллис и Харрис [116] сравнивали параметры вязкости разрушения, определенные различными способами, для материалов на основе эпоксидной смолы и высокомодульных и высокопрочных углеродных волокон. Они определяли общую работу разрушения ур, работу инициирования трещины уг (площадь под кривой нагрузка — деформация до максимальной нагрузки, при которой начинается быстрый рост трещины), а также критическую скорость высвобождения упругой энергии G по методу определения податливости образца с трещиной. Все измерения проводились при низкоскоростном изгибе образцов с надрезом. По данным Кс, полученным при растяжении и изгибе, используя уравнение (2.27), они рассчитали эквивалентные значения G . Для того, чтобы сделать это, необходимо было использовать податливость С, учитывающую ортотропный характер волокнистых композиционных материалов. Зих, Пэрис и Ирвин вывели полную форму уравнения (2.27) [4], в котором С является функцией всех констант в тензоре податливости. Для ортотропных материалов с одной резко выраженной осью анизотропии, таких как однонаправленные композиционные материалы с непрерывными волокнами типа углеродных, их уравнение может быть записано в упрощенной форме [c.134]

Этот метод обладает несколькими недостатками. Во-первых, практически очень трудно с достаточной точностью измерить v. Во-вторых, если движение трещины начинается при Pq, то метод имеет еще больше ограничений, чем использованный в случае очевидного скачка . Это обусловлено тем, что общее смещение при Pq за счет пластической зоны и развития трещины должно лежать внутри области, ограниченной секущей с меньшим на 5% тангенсом угла наклона (эквивалентной изменению длины трещины на 0,02ао). Для скачков, наблюдающихся при постоянной или снижающейся нагрузках, внутри этой области должна происходить только та пластическая деформация, которая предшествует разрушению. Смещение за счет развития трещины, сопровождающего страгивание, может быть весьма большим. В-третьих, нет точного критерия нагрузки в интервале 0,8 Pq — Pq, при которой начинается рост трещины. Это обстоятельство должно серьезно влиять на воспроизводимость значений вязкости разрушения, измеренных по возрастающим кривым нагрузки. Из самой диаграммы можно получить предполагаемое местонахождение точки страгивания, проведя линию между 0,8Pq и Pq, показывающую влияние пластичности на смещение (для нагрузки HPq = v /k , где 0,8 < [c.136]

Для проверки такой методики вычисления вязкости смеси было проведено экспериментальное исследование вязкости двух смесей с близкими эквивалентными номерами при атмосферном давлении (рис. 3). Были исследованы смеси, состоящие из н-парафинов от Ст до Сю смесь № 1 имела мольные доли хг = 0,66662, хю = 0,33338 и Яэкв=8,0001 смесь № 2 — мольные доли л 7=0,33187, 8=0,44607, хэ=0,11096, Х1о=0,11109 и Пэкв=8,0020. Расчет коэффициента вязкости смесей производили, исходя из предположения об аддитивности объемов жидкостей, что давало отклонение в вычисленных данных по плотности от экспериментальных данных для н-октана, равное -(-0,2% и - -0,1% соответственно для первой и второй смеси. При вычислении т] через псевдокритические параметры получено отклонение от т) для н-октана соответственно -0,82% и - -0,37% для первой и второй смеси. Экспериментальные значения коэффициента вязкости обеих смесей совпадают в пределах 1,5% со значениями коэффициента вязкости н-октана, что подтверждает правильность методики расчета вязкости смесей жидких н-парафинов. Экспериментальные данные получены методом капилляра по методике, описанной в работе [8]. [c.90]

При решении большинства технических и научных задач очень ценным методом исследования является моделирование, при котором гидравлические системы обычно представляют в виде эквивалентной электрической схемы. Эта аналогия достаточно справедлива для операций переключения аналогом расхода служит ток, давления — напряжение, момента инерции — индуктивность, сжимаемости — емкость однако проводить аналогию между гидравлическим и электрическим сопротивлениями следует с известными оговорками. Большинство сопротивлений электрических цепей подчиняется закону Ома протекающий по ним ток пропорционален приложенному напряжению. В гидравлических же цепях аналогичный закон справедлив лишь для ламинарного потока. Однако необходимо всегда помнить о существенной зависимости вязкости от температуры для всех практически применяющихся жидкостей, в результате чего получается не омическое (линейное) сопротивление, а термистр. [c.157]

Обобщение и анализ экспериментальных данных, а также теоретические положения показывали, что сопротивление крыла при отсутствии подъемной силы зависит от целого ряда факторов, определяющих условия эксперимента. Было установлено, что суммарный эффект влияния вязкости проявляется в виде сопротивления трения и возникновения сопротивления давления вследствие нарушения идеальности обтекания, обусловленного смещением линий тока из-за нарастания пограничного слоя. На основании обработки многочисленных экспериментальных данных был создан эффективный эмпирический метод расчета. С помощью введения понятия условного профиля эквивалентной толщины были построены сетки для расчета сопротивления (Ф. Г. Гласс, 1939 г.), учитывающие влияние числа Рейнольдса, геометрию профиля, состояние отделки поверхности и турбулентности набегающего потока. [c.288]

Отсюда вся проблема водной репрессии в свете этой разности вязкостей принадлежит к классу двухжидкостных систем, которые рассматривались в главе VIII. Вместе с тем в этой главе было показано, что если только системы не очень просты геометрически, математическая обработка двухжидкостных систем крайне затруднительна, за исключением, быть может, использования графического метода. В действительности будет казаться бесполезным начинать аналитическое рассмотрение много-скважинных систем, если только не допустить вязкость обоих жидкостей одинаковой и дать обработку эквивалентной однородной системы аналогично гл. VIII, п. 5. С другой стороны, приложение этого метода к проблеме водной репрессии было отложено нами ранее до настоящей главы вследствие того, что приводимая здесь математическая обработка скорее [c.463]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...