Резка меди и ее сплавов

Ориентировочные режимы плазменной резки меди и ее сплавов [c.225]

Резка меди и ее сплавов. Ввиду высоких теплоемкости и теплопроводности меди резку ее целесообразно выполнять с использованием водородосодержащих смесей, богатых водородом (табл. 9.И). Возможно также использование азота или воздуха. Воздушно-плазменную резку предпочтительнее применять для обработки средних толщин (40—100 мм), а азот —для малых толщин (5—15 мм). [c.226]

РЕЗКА МЕДИ И ЕЕ СПЛАВОВ [c.137]

При резке чугуна в состав флюса вводят примерно 35% доменного феррофосфора. Для резки меди и ее сплавов, кроме 15% феррофосфора, во флюс добавляют до 25% алюминия. Хромистые стали легко режутся с применением железного порошка без добавок. [c.307]

С помощью резака РПД-1-64 можно производить резку меди и ее сплавов толщиной до 150 мм, нержавеющей стали — до 200 мм и алюминия и его сплавов — до 200 мм. Напряжение холостого хода для этих толщин должно быть в пределах 350—500 в, а ток — от 400 до 900 с. [c.132]

Железный порошок Алюминиевый порошок Железный порошок Алюминиевый порошок Феррофосфор 70—80 20—30 70—75 15—20 10-15 Разделительная резка меди и ее сплавов [c.187]

Режимы кислородно-флюсовой резки меди и ее сплавов [c.346]

Для разделительной резки меди и ее сплавов [c.235]

Резка меди и ее сплавов. До разработки способа кислородно-флюсовой резки газовая резка меди и ее сплавов считалась невозможной. Резку этих металлов осуществляли механическим способом на станках или ножницах (при сравнительно [c.413]

Кислородно-флюсовая резка меди и ее сплавов в принципе не отличается от резки высокохромистых сталей. Различие со- [c.414]

Технико-экономические показатели процесса резки меди и ее сплавов приведены в табл. 60 и 61. [c.415]

Для резкого снижения веса и габарита аппаратуры медь и ее сплавы заменяют более легкими и прочными конструкционными материалами на алюминиевой и магниевой основе. Однако серьезным препятствием к этому является трудность пайки алюминия и магния из-за окисной пленки, образующейся на их поверхности. [c.272]

Газовая резка применима не для всех металлов. Так, хорошо режутся углеродистая сталь с содержанием углерода до 0,4%, низколегированные хромистые, хромо-никелевые, никелевые, хромо-молибденовые и молибденовые стали. Совсем, не режутся чугун, хромо-никелевые аустенитные стали типа 18- 8, а также медь и ее сплавы. В некоторых случаях применяют резку чугуна специальными резаками, однако качество резки получается очень низким. [c.93]

Газокислородная резка хромистых и хромоникелевых сталей, а также чугуна, меди и ее сплавов практически невозможна. Для резки этих металлов применяют кислородно-флюсовую резку, которая состоит в том, что в струю режущего кислорода подают порошкообразный флюс (преимущественно железный порошок). [c.436]

Цветные металлы также не поддаются нормальному процессу резки из-за высокой температуры плавления их оксидов и значительной теплопроводности. Меди и ее сплавы возможно обрабатывать кислородно-флюсовой резкой, а для алюминия и его сплавов практически применяют только плазменную дуговую резку. [c.184]

Восстановительные кислоты серная, уксусная, лим онная и др. на медь и ее сплавы почти не действуют. В соляной кислоте коррозия меди протекает с большой скоростью. Медь сильно корродирует в растворе аммиака. В присутствии воздуха и при наличии окислителей коррозионная стойкость меди резко снижается. [c.499]

Газовая резка основана на сгорании металла в струе кислорода. Следовательно, газовая резка применима только для таких металлов, которые имеют температуру воспламенения ниже температуры плавления. Такими металлами и сплавами являются железо, углеродистая сталь с содержанием углерода до 0,7%, некоторые марки легированной стали. Чугун, алюминий, а также медь и ее сплавы струей кислорода не режутся. [c.119]

На меди обеспечивается достаточно чистая поверхность реза, но в зависимости от режимов плазменной резки на поверхности реза (особенно в нижней части) могут быть рыхлоты, возможно образование кислородной эвтектики Си — СизО. Причем, если процесс кристаллизации идет в восстановительной среде, содержащей водород, то могут появиться микротрещины в литом слое, т. е. возникает водородная болезнь меди [77]. В связи с этим при сварке меди и ее сплавов необходимо сварочную ванну тщательно раскислять еще в жидком состоянии с тем, чтобы в металле шва и в зоне сплавления не появились трещины и поры. [c.110]

Медь и ее сплавы, в частности алюминиевые и фосфористые бронзы, хорошо противостоят коррозии в уксусной кислоте, но их стойкость резко снижается при аэрации растворов. Поскольку получение уксусной кислоты из ацетальдегида связано с окислительным процессом, эти металлы здесь применения не находят. В производстве уксусной кислоты лесохимическим способом они используются. [c.49]

Чистый сухой бензол, как и многие другие органические вещества, не являющиеся электролитами, не вызывает коррозии металлов [2—6]. Примесь в бензоле небольших количеств воды не оказывает существенного влияния на стойкость большинства металлов. Однако при малейшем содержании хлористого водорода или хлора во влажном бензоле стойкость большинства металлов и сплавов резко понижается. Примесь аммиака в бензоле вызывает коррозию меди и ее сплавов, примесь серы неблагоприятно отражается на стойкости свинца и серебра и т. д. [c.240]

Серебряные покрытия обладают высокой химической стойкостью и наилучшей электропроводностью в течение длительного срока службы они прочны по сцеплению с основным металлом, хорошо смачиваются большинством электровакуумных припоев и легко паяются. Нанесенные на хорошо обработанную поверхность меди и ее сплавов, а также деталей из других металлов и сплавов с подслоем меди они резко понижают потери высокочастотной энергии в приборах СВЧ и обеспечивают высокие стабильные электроконтактные свойства внешних деталей. Эта качества обусловили их очень широкое применение, особенно в приборах СВЧ. [c.146]

Цинковые припои в жидком состоянии обладают повышенной способностью к растворению меди и ее сплавов в процессе пайки при этом резко снижается пластичность металла шва. Поэтому цинковые припои малоперспективны для пайки медных и латунных изделий в ваннах. Наиболее целесообразна пайка этими припоями с нагревом т. в. ч., электроконтактным [c.203]

Следует остерегаться загрязнения электролита солями меди и ее сплавов, которые могут накапливаться в растворе при применении подвесок и проволоки из цветных металлов и образовывать на поверхности деталей налет, резко ухудшающий прочность сцепления покрытий. [c.103]

Газокислородная резка хромистых и хромоникелевых сталей, чугуна, меди и ее сплавов практически невозможна из-за недостаточного количества тепла, выделяемого газовым пламенем, и образования тугоплавкого окисла. Для обеспечения процесса резки в струю режущего кислорода вводится непрерывно порошкообразный флюс, который при сгорании выделяет необходимое количество тепла. Затрата тепла на плавление флюса и добавочная энергия струи на удаление большего количества шлаков из места реза обусловливают в 2 раза большую мощность пламени, чем при резке без флюса. Режущее сопло должно быть также на один номер больше. Начало реза предварительно нагревают до температуры белого каления. После этого на половину оборота открывают вентиль режущего кислорода, включая одновременно подачу кислородно-флюсовой смеси. Когда расплавленный шлак дойдет до нижней кромки разрезаемого изделия, резак начинают передвигать вдоль линии реза, а вентиль подачи режущего кислорода открывают полностью. При коротких резах резак ведут от себя, что дает возмож- [c.173]

Газовая резка медных и латунных труб затруднена из-за большой теплопроводности меди и ее сплавов. Основными способами резки является механическая на станках, труборезах и других приспособлениях, а также плазменная резка. Из-за повышенной теплопроводности для увеличения скорости сварки рекомендуется в определенных случаях выполнять предварительный (и сопутствующий) подогрев медных и латунных трубопроводов. Сварка таких трубопроводов в положениях, отличных от нижнего, из-за большой жидкотекучести меди весьма затруднительна. Свойства и свариваемость меди зависят от ее чистоты. Загрязнение меди в процессе сварки снижает качество сварного соединения — вызывает повышенную хрупкость и несплавление, поэтому особое внимание при сварке следует обращать на защиту сварочной ванны от воздействия воздуха, добавляя в нее достаточное количество раскислителей. [c.186]

При резке высокотеплопроводного металла (меди и ее сплавов) необходима повышенная мощность подогревающего пламени и большие расходы кислорода и флюса. Например, резак для резки нержавеющей стали толщиной 300 мм по мощности подогревающего пламени годится для резки бронзы и латуни толщиной до 150 мм, и меди толщиной до 50 мм. [c.346]

Медь и ее сплавы не могут подвергаться кислородной резке без флюса, так как, во-первых, имеют относительно низкий тепловой эффект окисления и, во-вторых, при окислении образуются тугоплавкие окислы. Поскольку окислы меди, даже нагретые до температуры плавления, отличаются высокой вязкостью и малоподвижностью, то для осуществления процесса резки требуется повысить температуру в месте реза, расплавить окисные пленки и понизить вязкость образовавшихся шлаков. Как показали опыты по кислородно-флюсовой резке нержавеющих сталей, наиболее простым средством повышения температуры в месте реза явилось вдувание в разрез железного порошка. Однако из-за большой теплопроводности меди и ее сплавов количество тепла, выделяющегося пои сгорании железного порошка, оказалось недо- [c.137]

Режимы резки меди и ее сплавов с использованием плазмообразуюшей смеси из воздуха и воды приведены в табл. 4.10. [c.135]

ММ Применяют сжатый воздух, нержавеющих сталей толщиной до 20 мм — чистый азот, свыше 20 и до 50 мм — смесь 50% азота и 50% водорода. Резку алюминия и его сплавов толщиной 5—20 мм выполняют в азоте, толщиной 20—150 мм — в азотно-водородных смесях (65 % азота и 35 % водорода или 68 % азота и 32% водорода). При увеличении количества водорода поверхность реза насыщается им. Для ручной резки содержание водорода уменьшают до 20 %, что обеспечивает стабильное горение дуги даже при изменении рассто.яния между поверхностью разрезаемого металла и мундштуком, В качестве плазменнообразующего газа при резке меди и ее сплавов используют аргоноводородную смесь, азот или воздух. Для резки меди малых и средних толщин рекомендуется воздушно-плазменная резка. Мощность дуги должна быть больше, чем при резке сталей, так как медь и ее сплавы обладают высокой теплопроводностью. Скорость резки латуни по сравнению с резкой меди увеличивается на 20—25 %), при этом применяют те же рабочие газы, что и для меди. [c.223]

Железный порошок при сгорании в струе кислорода создает дополнительное тепловыделение, необходимое для расплавления тугоплавких окислов, а флюсующие материалы переводят окисльс в ЖИДКР1Й шлак, который выдувается из зоны реза режущей струей кислорода. Для резки чугуна в состав порошкообразного флюса вводят около 35 л) порошкообразного феррофосфора, а для резки меди и ее сплавов до 25% алюминиевого порошка и 15% феррофосфора. [c.306]

Для резки меди и ее сплавов применяют азот, при дополнительной стабилизации дуги воздухом используют аргоно-водо-родную смесь, содержащую 10% аргона, используют также один атмосферный воздух. [c.217]

Кислородно-флюсовая резка. При резке высоколегированных хромистых сталей на поверхности разреза образуется тугоплавкая окисная пленка (СгаОз) с температурой плавления около 2000° С, препятствующая процессу резания. Обычная кислородная резка чугуна также не выполнима из-за образования на поверхности разреза тугоплавкой пленки и выделения большого количества окиси и двуокиси углерода, загрязняющих кислород. Резка меди и ее сплавов затруднительна по той же причине. [c.337]

Режимы кислородно-флюсовой резки меди и ее сплавов резаками РКФ с флюсоиитателем ФП-3 [c.358]

Резка меди и ее сплавов. Медь и медные сплавы характеризуются высокой теплопроводностью, поэтому при их резке мощность дуги должна быть больше, чем при резке сталей. В качестве плазмообразующего газа применяют аргоно-водородную смесь, азот или атмосферный воздух. При воздушно-плазменной резке меди на поверхности реза образуется легкоудаляемый хрупкий стекловидный грат. При резке меди малых и средних толщин предпочтительнее воздушно-плазменная резка. [c.213]

Резка меди и ее сплавов. Медь и медные сплавы характеризуются высокой теплопроводностью, поэтому при их резке мощность дуги должна быть больше, чем при резке сталей. В качестве плазмообразующего газа применяют аргонно-водородную смесь, азот или атмосферный воздух. При воз-душнсГ-плазменной резке меди на поверхности реза образуется легкоудаляемый хрупкий стекловидный грат. При резке меди малых и средних толщин предпочтительнее воздушно-плазменная резка. При резке латуни (сплав меди с цинком) используют те же рабочие газы, что и при резке меди, ско-ршггь резки увеличивается на 20—25% по сравнению со скоростью резки меди. Ориентировочные режимы резки меди и латуни приведены в табл. 42. [c.206]

Прн кислородно-флюсовой резке меди, латуней и бронз тепла, выделяющегося при сгорании железного порошка, недостаточно. Чтобы интенснфицирощать выделение тепла при горении флюса, в него добавляют до 30% порошкообразного алю1мин ия. В состав флюса добавляют также железную окалину и феррофосфор. Окалина обеспечивает более интенсивное абразивное действие струи, а феррофосфор способствует образованию шлаков с низкой температурой плавления. Подогревательное пламя при резке. меди и ее сплавов должно быть более мощным, чем при резке сталей. Данные о кислородно-флюсовой резке меди и латуни приведены в табл. 35. [c.147]

Газовая резка меди и ее сплавов до разработки кислороднофлюсовой резки не применялась. В отдельных случаях для относительно тонких листов (до 12 мм) латунь удавалось разделять на части, комбинируя местное расплавление и выдувание расплавленного металла кислородной струей. Это была трудоемкая и дорогая операция. Поэтому для тонкого листового металла резку [c.226]

В качестве флюса используется мелкогранулированный железный порошок марки ПЖ-5М. При резке хромистых и хромоникелевых сталей во флюс добавляют 25—50 % окалины при резке чугуна — около 35% доменного феррофосфора при резке меди и ее сплавов применяют флюс, состоящий из смеси железного порошка с алюминиевым порошком (15—20%) и феррофосфором (10—15%). [c.193]

Диаграмма состояния меди и цинка отличается относительно пологой линией ликвидуса. В связи с этим цинковые припои в жидком состоянии приводят к развитию химической эрозии меди и ее сплавов в процессе пайки при этом резко снижается пластичность металла шва. Поэтому цинковые припои малоперспективны для пайки медных и латунных изделий в ваннах. Наиболее целесообразна пайка этими припоями с нагревом ТВЧ, элек-троконтактным способом и т. п. При пайке цинковыми припоями теплостойкость паяных соединений меди меньше, чем при пайке кадмиевыми припоями. Цинк образует с железом химические соединения при пайке сталей цинковыми припоями по границе со швом образуются прослойки таких соединений. [c.98]

Установка АПР-402 предназначена для механизированной воздушноплазменной резки черных металлов толщиной до 130 мм, меди и ее сплавов — до 100 мм и алюминия и его сплавов — до 130 мм. [c.151]

Результаты исследования коррозионной стойкости металлов и сплавов в кремнефтористоводородной кислоте рассматриваются в работах [7, 8]. Было установлено, что медь и ее сплавы при температуре 40—45°С нестойки в 6—16%-ной Н251Рб. Латунь Л62 — относительно стойкий сплав (0,6 мм1год), однако при температуре выше 40—45° С коррозионная стойкость ее резко снижается и поэтому она не может быть рекомендована для применения в этой кислоте. [c.180]

Для ручной газодуговой резки выпускается резак РДМ-1-60, предназначенный для разделительной резки алюминия, легированной стали, меди и ее сплавов, магния и титана. [c.475]

В настоящее время этим методом успешно разрезают алюминий, магний и их сплавы толщиной до 200—350 мм, медь и ее сплавы толпщной 100—150 мм, исржавеющую сталь толщиной до 80—120 мм. Например, при толщине разрезаемого листа из сплава алюминия, равной 120 мм, скорость резки составляет [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...