Расчетные сопротивления материалов и соединений

Расчетные сопротивления материалов и соединений [c.68]

Нами изложены лишь некоторые подходы к оценке сопротивления материалов хрупкому разрушению, основанные на испытаниях на вязкость разрушения. Именно в этом направлении следует ожидать решения многих важных задач прогнозирования поведения материалов в конструкциях в условиях низких температур, а также создания расчетных методов предотвращения хрупких разрушений деталей машин и сварных соединений. [c.34]

Расчет заклепочных и сварных соединений всегда относился к числу основных разделов теории сопротивления материалов. Это объясняется, но-видимому, простотой расчетных схем, не требующих применения сложного аппарата математической теории упругости, и той ролью, которую при производстве расчетов выполняют экспериментальные данные. [c.177]

Натяги и посадки. Формула Ляме. Из курса Сопротивление материалов [39] известно решение (формулы Ляме) для напряжений и деформаций толстостенных труб под действием внутреннего и внешнего давлений. Это решение получено в предположении, что длина трубы существенно больше ее радиуса, материал трубы однороден, поверхности контакта идеально гладкие. Применяя это же решение к расчету соединений с натягом цилиндрических деталей, считают, что расчетный (теоретический) натяг N и давление р на стыке деталей связаны зависимостью Ляме, которая является основой для расчетов соединений с натягом при подборе посадки [c.111]

Инженерные методы расчета. Приводимые ниже методы и расчетные формулы не обладают высокой точностью, но позволяют оценить ожидаемые искажения формы и размеров сварного соединения и несложной сварной конструкции. Они основаны на выражении результата наложения каждого шва в виде сил и перемещений, которые затем можно использовать для расчета формы и размеров конструкции методами сопротивления материалов. В период, предшествовавший распространению компьютеров, бьши разработаны методики инженерного расчета и для весьма сложных конструкций, однако они не могут быть рекомендованы для широкого применения, так как требуют весьма высокой квалификации расчетчика. Наиболее универсальными и достоверными в настоящее время следует признать экспериментальные методы и численное моделирование процессов, описанные выше. Далее будут приведены формулы расчета сварочных деформаций и напряжений (см. разд. 1.4.3), рекомендуемые для применения в инженерной практике. [c.54]

В нормативных материалах различных ведомств предлагается использовать метод, при котором допускаемые напряжения или расчетные сопротивления основного металла и сварных соединений, работающих под переменными нагрузками, определяются в зависимости от допускаемых напряжений (или расчет-ны с сопротивлений) при статических нагрузках, путем умножения последних на коэффициент у< 1, т. е. [c.240]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Для уточненной] оценки прочности и долговечности элементов резьбовых соединений необходимо располагать расчетными или экспериментальными данными по изменению усилий, номинальных напряжений, деформаций и температуры в шпильках и по кривым малоциклового разрушения натурных соединений или их моделей. Кроме того, проводят исследование основных механических и циклических свойств применяемых материалов с установлением соответствующих параметров деформирования и разрушения [8, 14]. Ниже приведены результаты экспериментальных исследований сопротивления деформированию и разрушению сталей 25Х1МФ и ХН35ВТ, используемых для изготовления натурных шпилек основного разъема энергетических аппаратов [8]. Испытания проводились при мягком и жестком нагружениях на гладких цилиндрических образцах 011 мм в условиях комнатной температуры на программной испытательной установке фирмы [c.201]

Примечания 1. Данные таблицы ]С оответствуют одинаковым материалам для заклепок, болтов н конструкций. 2. Значения для материала конструкции при растяжении см. в табл. 1.5.11. 3. Отверстия для заклепок и чистых болтов, сверленные на проектный диаметр в собранных элементах или в отдельных элементах и деталях по кондукторам, а также сверленные или продавленные на меньший диаметр в отдельных. деталях с последующей рассверловкой до проектного диаметра в собранных элементах. 4. Для монтажных заклепок расчетные сопротивления понижаются на 10 %. 5. При заклепках с потайными или полупотайными головками расчетные сопротивления заклепочных соединений срезу и MHtHK) понижаются умножением на коэффициент 0,8. Работа указанных заклепок на растяжение не допускается. 6. При расчетах соединений на высокопрочных болтах понятием расчетного сопротивления не пользуются (см. разд. III, гл. 1, п. 2). [c.171]

Экспериментальное определение характеристик сопротивления малоцик-ловому деформированию и разрушению. Характеристики сопротивления малоцикловому деформированию и разрушению определяют по результатам серии испытаний образцов конструкционных материалов и металла сварных соединений (ГОСТ 25.502—79 и ГОСТ 25.504—82). Получаемые экспериментальные данные используют для изучения закономерностей малопикло-вого деформирования и разрушения определения расчетных характеристик прочности и пластичности оценки несущей способности элементов конструкций по критериям малоциклового разрушения обоснования выбора материалов конструкций, работающих при малоцикловом нагружении. Малоцикловые испытания образцов, кроме случаев исследования с позиций механики разрушения, проводят до момента образования макротрещины. [c.114]

Один из наиболее простых расчетных приемов определения перемещений сварных конструкций состоит в выделении двух самостоятельных этапов расчета. На первом находят деформации и перемещения в зоне сварных соединений — эту часть называют термомеханической частью задачи, а на втором методами сопротивления материалов или теории упругости определяют перемещения в конструкции, используя результаты, полученные на первом этапе. Эту часть называют де юрмационной частью задачи. Удобство такого приема состоит в том, что одни и те же результаты термомеханической части задачи, полученные один раз расчетным или экспериментальным путем, могут затем многократно использоваться при решении деформационных задач для самых разнообразных видов конструкций. [c.205]

Вводимый в дополнение к 0,55 по СНиП коэффвдиент надежности (запаса) по материалу свидетельствует о фактическом использовании предельного состояния наступления разрушения для угловых швов, так же как и коэффициент 0,85 для неконтролируемых физическими методами стыковьк швов в табл.З СНиП, который вводит понижение расчетного сопротивления металла сварных стыковых соединений, назначаемого по пределу текучести металла. Так как физические методы контроля обнаруживают лишь несплошности и не дают сведений о механических свойствах металла по 0 2, то коэффи- [c.291]

Первый этап призван в режиме "Мониторинг" реализовать прочностное сопровождение методической плоскости с координатами "Жизненный цикл объекта диагностики" - "Жизненный цикл развития дефекта" по всей протяженности объекта диагностики. Таким образом, проектные данные по геометрии объекта, условиям нагружения, свойствам материалов и допустимым дефектам должны быть проанализированы наравне с имеющейся на эксплуатируемых объектах текущей документацией (диспетчерские журналы, журнал проведения ремонтно-восстановительных работ, протоколы дефектоскопических обследований, акты расследования аварий и отказов и т.п.). Поскольку расчетная схема для оценки прочности и остаточного ресурса оперирует вполне определенными формализованными знаниями, то на втором этапе необходимо выполнить схематизацию объекта (обычно путем интерпретации реальных конструктивных элементов геометрическими фигурами пластина, цилиндр, конус, сфера и т.п.), дефектов (приведение реальных дефектов, обнаруженных средствами технической диагностики к канонической форме, удобной для проведения прочностных расчетов), свойств материалов (в первую очередь, предел текучести, временное сопротивление, критическое значение коэффициентов интенсивности напряжений материалов и их сварных соединений в данных условиях эксплуатации (с учетом влияния температуры, скорости и ассиметрии нагружения, среды, анизотропии свойств, масштабного эффекта, деградации свойств в результате старения материалов и т.п.), условий нагружения (внешние силовые факторы, воздействующие на данный конструктивный элемент должны быть схематизированы по определенным правилам). Общим замечанием ко второму этапу работ "Подготовка исходных данных" является то, что схематизация должна быть консервативной и приводить к достаточно простым расчетным схемам. [c.90]

При определении коэффициентов запаса за расчетные принимают минимальные значения разрушающих амплитуд деформаций ва (напряжений критериям разрушения при жестком и мягком нагружениях. Разрушающие амплитуды g2 (О да) местных деформаций для мегалла сварных соединений (для рекомендованных техническими условиями режимов сварки и сварочных материалов) находят экспериментально в сооюетствии с методическими указаниями. При отсутс ВИИ экспериментальных данных о сопротивлении циклическому разрушению металла сварных соединений принимают [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...