Сварка различных типов легированных сталей

СВАРКА РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ [c.136]

Во многих случаях, в особенности при сварке легированных сталей и различных сплавов, требуется прежде всего получение определенных механических свойств и структуры металла около-шовной зоны и шва, которые зависят от длительности пребывания металла выше определенной температуры, скорости охлаждения в необходимом интервале температур, повторного нагрева и многих других особенностей термического цикла сварки (см. разд. IV). Поэтому оценка эффективности процесса сварки по энергетическим критериям часто оказывается второстепенной. Однако для сталей, мало чувствительных к воздействию термического цикла сварки, оценка эффективности различных режимов сварки по энергетическим затратам необходима. Следует различать сварные соединения двух основных крайних типов соединения, в которых преобладает наплавленный металл (заштрихованные участки на рис. 7.20, вверху), и соединения, образуемые преимущественно в результате расплавления основного металла (рис. 7.20, внизу). Для последнего типа соединений, например стыкового, тепловую эффективность процесса целесообразно характеризовать удельной затратой количества теплоты на единицу площади свариваемой поверхности [c.232]

В СССР разработано значительное число марок флюсов пяти типов для сварки и наплавки металлоконструкций различного назначения в зависимости от химического состава основного металла. По степени легирования металла шва керамические флюсы делятся на слабо легируюш,ие для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей (АНК-35, АНК-44, АНК-45 и др.) и сильно легирующие для сварки специальных сталей (ДНК-34, АНК-47, АЦ К-48 и др.). [c.374]

Несмотря на специфику гидротурбостроения, зависящую от параметров различных гидроустановок, следует более тщательно и экономически оправдано создавать новые детали и узлы для машин различных конструкций и схем. Следует избегать излишнего многообразия видов отдельных узлов выпускаемых гидротурбин. Отсюда возникает важная задача обеспечения конструктивного единообразия и высокой технологичности одинаковых по наименованию деталей и узлов гидротурбин разных типов и размеров (например, сервомоторы направляющего аппарата, направляющие подшипники, механизмы поворота лопастей рабочего колеса и поворота направляющих лопаток, уплотнений и др.). Улучшение технологии связано также с проведением работ по механизации сварки, по сварке легированных сталей и легированных сталей с малоуглеродистыми. Для повышения качества и эксплуатационной стойкости деталей проточной части гидротурбин необходимо больше применять малоуглеродистую нержавеющую сталь. [c.165]

Во-вторых, повторяющиеся циклы нагрева и деформации,, связанные со сваркой, могут вызывать значительное охрупчивание материала листа. Расположение охрупченных зон в сталях разных типов различное (например, имеет место либо влияние механического старения в низкоуглеродистых сталях, либо влияние хрупких структурных фаз в некоторых легированных сталях), но в любом случае зона охрупчивания сосредоточивается на участках около сварного шва. В большинстве серийных конструкционных [c.239]

Классификация электродов. В основу классификации электродов для сварки углеродистых и легированных конструкционных и теплоустойчивых сталей положены следующие характеристики механические свойства наплавленного металла и сварного соединения, технологические свойства, вид покрытий (ГОСТ 9467—60), а также ряд общих требований для электродов различных типов (ГОСТ 9466—60). [c.355]

На стальные электроды для сварки углеродистых и легированных конструкционных и теплоустойчивых сталей в настоящее время имеются стандарты ГОСТ 9466—60 и ГОСТ 9467—60. ГОСТ 9466—60 регламентирует размеры, общие технические требования, правила приемки и методы испытания электродов устанавливается содержание паспорта на электроды, требования к внешнему виду, эксцентричности, механической прочности и влагостойкости покрытия и др., являющиеся общими для электродов различных типов. ГОСТ 9467—60 содержит требования к стальным электродам для сварки углеродистых и легированных конструкционных сталей (табл. 31) и для сварки легированных теплоустойчивых сталей (табл. 32). В первой группе все электроды разделены на 15 типов по механическим свойствам наплавленного металла и металла шва, во второй — на семь типов по механическим свойствам и химическому составу наплавленного металла. [c.157]

Аустенитные нержавеющие стали представляют собой железохромоникелевые сплавы (система Ре — Сг — Ni — С), содержащие небольшое количество углерода, а иногда и другие специальные элементы. Различные стали этого типа содержат разное количество хрома и никеля и, вследствие этого, несколько различаются по своим свойствам. После термической обработки при высоких температурах с последующим быстрым охлаждением стали приобретают наименьшую твердость и высокую пластичность. Это является существенным технологическим отличием аустенитных нержавеющих сталей от обычных углеродистых сталей, которые при быстром охлаждении после нагревания при высоких температурах приобретают высокую твердость и прочность. Твердость аустенитных сталей можно повысить путем холодной деформации. Эти стали без особых трудностей поддаются горячей обработке и сварке. Наряду с положительными свойствами аустенитные нержавеющие стали без дополнительного легирования другими примесями имеют существенные недостатки. Аустенитная структура этих сталей неустойчива и в результате замедленного охлаждения или нагрева в интервале температур 500—850°, а также при сварочном нагреве, претерпевает превращения, сопровождающиеся [c.5]

Все большее распространение получают керамические флюсы, основу которых могут составлять как неметаллические фракции, так и смеси окислов с ферросплавами. Они обеспечивают необходимое металлургическое взаимодействие между металлом и шлаком и требуемое легирование шва. При сварке толстого металла керамические флюсы позволяют получать шов, однородный по содержанию легируюш,их -—.Ч )ltJ.м н ГГШ Шaг< aJ)я возможности использования проволок, по составу близких свариваемой стали. Как и в случае электродных покрытий, возможно широкое варьирование состава флюса без особых затрат и трудностей. Керамические флюсы могут быть основного, окислительного или промежуточного типа. В качестве связуюш,его применяются различные виды жидких стекол. Флюсы изготавливаются методом спекания на солевых растворах [3]. В последние годы объем и номенклатура выпус- каемых керамических флюсов значительно возросли. [c.350]

Холодные трещины являются одним из видов локального разрушения сварных соединений. При образовании холодных трещин определяющими являются три фактора закалочные структуры, повышенный уровень напряжений первого рода и насыщенность металла водородом [42]. Установлено, что процесс образования холодных трещин включает три стадии подготовительную, инкубационную и спонтанного разрушения. Первые две стадии характеризуют процесс зарождения, а третья — процесс распространения трещин. По данным В. Ф. Мусияченко, холодные трещины зарождаются по границам действительного зерна аустенита в результате высокотемпературной пластической деформации, при которой увеличивается плотность подвижных дислокаций и возрастает упругая энергия искажений структуры. Последующее возникновение субмикротрещин является результатом проскальзывания по границам зерен и диффузии вакансий к границам. Водород и сера, снижающие поверхностную энергию границ зерен, способствуют росту полостей и субмикротрещин. ГОСТ 26388—84 предусматривает применение машинных либо технологических методов выбора рациональных режимов сварки углеродистых и легированных сталей — основного металла в ЗТВ и металла шва. Машинный метод основан на доведении металла сварного соединения до образования холодных трещин при внешней постоянно действующей нагрузке после сварки в процессе охлаждения в интервале 150—100 °С. При технологических методах испытания определяют условия образования холодных трещин под действием остаточных сварочных напряжений. Приложение нагрузки к образцам при машинных. методах осуществляют растяжением либо изгибом со скоростью 5—10 МПа/с, причем под нагрузкой образцы выдерживают в течение 20 ч. Испытанию подвергают 30 образцов одного типа при различных нагрузках и устанавливают минимальное значение нагрузки, при которой 126 [c.126]

Исследования группы деформируемых аустенитных сталей с различного типа упрочняющими фазами позволили выявить перспективный состав, а в дальнейшем подробно исследовать его свойства, структурную стабильность, рациональную технологию выплавки,отливки, ковки, сварки и термообработки. Это сталь ЦЖ11Р, она построена на комплексном упрочнении за счет бори-дов и интерметаллидных соединений у и фазы типа АВд). Рационально подобранное легирование привело к сложному структурному составу и, как следствие этого, высокому уровню кратковременных и длительных механических свойств, достаточной кратковременной и длительной пластичности, удовлетворительной структурной стабильности и большой способностью к пластической деформации. [c.29]

В практике изготовления конструкций могут встречаться сварные соединения различных 12-процентных хромистых сталей между собой. В этих случаях целесообразно применять сварочные материалы, предназначенные для менее легированной стали. Так, например, в сварном соединении сталей 1X13 и 15Х12ВМФ между собой могут использоваться электроды типа ЭФ-13, предназначенные для сварки стали 1X13. Режим термической обработки после сварки обычно выбирается по более легированной составляющей. [c.32]

При выборе материалов для сварки аустенитных сталей различного легирования главное требование - исключить образование горячих трещин кристаллизационного и подсолидусного типа (см. рис. 10.6, б), а также локальных разрушений и снижение коррозионной стойкости. Сварку сталей с малым запасом аустенитности производят электродами (табл. 10.8), обеспечивающими в шве 4. .. 6 % ферритной фазы. Однако при сварке различных стабильно-аустенитных коррозионно-стойких сталей, как правило, не допускается в швах наличия ферритной фазы. Необходимо применять сварочные материалы, обеспечивающие швы с однородной аустенитной структурой без горячих трещин, что достигается легированием их молибденом, марганцем и азотом, например [c.401]

При автоматической и полуавтоматической сварке закрытой дугой обычных сталей применяются в основном плавленые флюсы-силикаты. Современные плавленые флюсы не дают возможности осуществить легирование металла шва. При сварке углеродистых сталей, как известно, максимальный переход кремния или марганца из флюса в сварной шов, происходящий в результате взаимодействия жидких металла и шлака, не превышает нескольких десятых долей процента. На протяжении ряда лет неоднократно предпринимались попытки решить задачу легирования шва через флюс, т. е. создания легирующих флюсов. С этой целью предлагались механические смеси флюсов с соответствующими ферросплавами однако они не нашли применения вследствие неравномерного легирования швов, обусловленного сепарацией тяжелых крупинок ферросплавов от легких зерен флюса. Составные неплавленые флюсы, предложенные К. К. Хреновым и Д. М. Кушнеро-вым и получившие название керамических, не имеют их недостатков. В принципе можно создать керамический флюс такого состава, который обеспечил бы необходимый состав, структуру и легирование швов такими легкоокисляющимися элементами, как алюминий, титан, цирконий и др. Однако этот способ легирования шва при сварке жаропрочных сталей и сплавов нельзя признать достаточно надежным по следующим причинам. Степень легирования шва находится в прямой зависимости от соотношения количеств расплавляемых дугою металла и флюса (шлака). При автоматической сварке закрытой дугой это соотношение в несколько раз больше, чем при сварке открытой дугой, и целиком определяется режимом сварки — напряжением и током дуги. Чем больше напряжение дуги, чем ниже ток и скорость сварки, тем относительно больше плавится шлака, тем интенсивнее переход примесей из шлака в металл или из металла в шлак. При выполнении швов различного типа и калибра неизбежно приходится изменять режим сварки. Изменения величины тока или напряжения дуги, [c.61]

Сварку Труб ИЗ ЛИСТОВОГО проката применяют достаточно широко и выполняют различными способами. Однако наиболее распространено изготовление труб из легированных сталей из вальцованных. обечаек или полуобечаек. Сварку продольных швов выполняют на установках или приспособлениях консольного типа с флюсовыми подушками или медными подкладками. На рис. 140 показан консольный стенд, позволяющий сваривать продольные швы обечаек длиной до 1800 мм. Для сварки применяют различные серийные автоматы тракторного типа, причем сварку можно вести как под флюсом, так и другим способом, например в среде защитных газов. Флюсовая подушка и медная подкладка обеспечивают при этом формирование корня шва хорошего качества. [c.162]

На электродах первого тйпа (см. рис. 112, а) сваривают черные и цветные металлы при прямом ходе машины, второго типа (см. рнс. 112, б)—низкоуглеродистую и легированную сталь токами менее 16 ка третьего типа (см. рис. 112, в) —детали в ограниченно доступных местах четвертого типа (см. рис. 112, г) —стальные детали толще 3 мм] пятого типа (см. рис. 112, д) —низкоуглеродистую и легированную стали токами до 25 ка вблизи отбортовок шестого типа (см. рис. 112, е)—детали в подвесных машинах с радиальным ходом и седьмого типа — арматуру. Наряду с прямыми известны различные криволинейные электроды, применение которых ограничено. Обычно сваривают на электродах с плоской рабочей площадкой. Электроды с большей, чем по ГОСТ, сферой применяют для сварки цветных металлов. Радиус сферы электро- [c.153]

Для стыковой BajpKH в строительстве применяются универсальные машины типов АСИФ, МСР, МСМ и МСГ. Для точечной контактной сварки используются универсальная точечная машина АТП-60 и машины других типов в зависимости от назначения, отличающиеся конструктивными особенностями. Для шовной контактной сварки применяют машины универсальные и специализированные различной конструкции. Универсальная машина МШ-20П-1 предназначена для сварки прочно-плотных швов из низкоуглеродистых й легированных сталей. [c.485]

При выборе материалов для сварки аустенитных сталей различного легирования главное требование - исключить образование ГТ кристаллизационного и подсолидусного типов (см. рис. 13.6, б), а также не допустить локальных разрушений и снижения коррозионной стойкости. Сварку сталей с малым запасом аустенитности проводят электродами (табл. 13.7), обес- [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...