Механические свойства при температурах ниже

Механические свойства при температуре ниже 20 С определяются по ГОСТ 11150—84, выше 20 °С — по ГОСТ 9651—84. Методы определения ползучести и длительной прочности регламентируются ГОСТ 3248—81 и ГОСТ 10145—80 соответственно. [c.66]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРИ ТЕМПЕРАТУРАХ НИЖЕ 77"К [c.41]

Серые чугуны не испытывают значительного ухудшения механических свойств при температурах ниже О . Предел прочности Од и твердость сохраняют свои значения или несколько увеличиваются при температурах до —195° (при температуре —80° повышается примерно на 10%, а при —180° примерно на 15%). При —80° и ниже заметно небольшое уменьшение ударной вязкости, однако, особой хрупкости не наблюдается даже при—195°. [c.682]

К первой группе отнесены требования к покрытиям, учитывающие условия работы инструмента, т. е. его служебное назначение. Покрытия должны обладать 1) высокой твердостью, превышающей твердость материала инструмента, и сохранять ее при высоких температурах 2) инертностью к адгезии с обрабатываемым материалом во всем диапазоне выбранных температур 3) устойчивостью против высокотемпературной коррозии и окисления 4) стабильностью механических свойств при температурах не ниже температур теплостойкости инструментального материала инертностью к растворению в обрабатываемом материале при высоких температурах 5) сопротивляемостью разрушению при значительных колебаниях температур и напряжений. [c.32]

Данные о механических свойствах при низких (ниже 0°) температурах приводятся в табл, 63. [c.205]

На рис. 5.13 схематически представлены температурные зависимости механических свойств (предела текучести разрушающего напряжения 5, пластических характеристик Р и б) однофазных материалов при одноосном растяжении. На этой схеме выделены температурные области хрупкого разрушения при температурах ниже Т , пластичного разрушения при температурах выше и. хрупко-пластичного перехода Т —Т. [c.205]

Изменения различных механических, физических и химических свойств графита, вызванные облучением, могут быть уменьшены за счет отжига при температурах выше температуры облучения. Восстановление радиационных нарушений при термической обработке больше зависит от температуры, чем от продолжительности отжига [2661. Исходное электросопротивление графита, облученного при 35°С и отожженного при 210°С, восстанавливалось на 70% за 25 ч и только на 75% за 700 ч отжига. Графит, облученный при —196°С, восстанавливал радиационные нарушения при температуре ниже —130°С, а изменения тепло- и электропроводности не восстанавливались до температур —70 и —20°С соответственно [c.198]

Материалы настоящего сборника, в частности, содержа-щие данные о характеристиках вязкости разрушения и механических свойствах конструкционных материалов в условиях глубокого охлаждения (при температурах ниже 77 К), представляют интерес для конструкторов, специа-листов-материаловедов, работающих в области создания новых конструкций криогенной техники и разработки новых материалов криогенного назначения, и инженеров смежных специальностей, занятых в производстве криогенного и другого оборудования, используемого при низких температурах. [c.9]

Эффективное влияние обработки холодом на уменьшение остаточных напряжений алюминиевых и магниевых сплавов объясняется, по-видимому, тем, что при охлаждении при температуре ниже нуля в деталях возникают термические напряжения, которые в сумме с ранее имевшимися остаточными начинают превосходить предел упругости (или текучести) сплава. Избыточная часть напряжения снимается путем пластической деформации, и при возвращении к комнатной температуре уровень остаточных напряжений оказывается пониженным по сравнению с первоначальным. Никаких структурных изменений в сплавах в результате обработки холодом не происходит. Механические свойства сплавов не изменяются. [c.410]

Материалы катода должны характеризоваться а) высокой температурой плавления (не менее 2500°С) б) высокой работой выхода электронов (не ниже 4,2 эВ) в) высоким уровнем механических свойств при повышенных температурах г) минимальной испаряемостью д) низкой степенью черноты е) малым сечением захвата тепловых нейтронов ж) минимальной газовой проницаемостью з) совместимостью с цезием и рядом других свойств. [c.32]

При диффузионной обработке происходят диффузия, растворение, а также испарение отдельных компонентов. Например, марганец кипит при 2150 °С и при этой же температуре полностью испаряется. Поэтому при диффузионной обработке швов, паянных припоями, содержащими марганец, повышение температуры вторичного расплавления достигается за счет испарения марганца. При правильном сочетании припоя, температуры пайки и времени выдержки можно получить паяные соединения с температурой вторичного расплавления до 2760 °С. Например, при пайке вольфрама при 100—1100°С припоем платина — бор с добавкой порошка вольфрама в результате реактивной диффузии в шве образуется сплав, работоспособный при 2000 °С. Преимуществом этого припоя является то, что пайку вольфрама можно производить при температуре ниже температуры его рекристаллизации, т. е. без снижения механических свойств вольфрама. [c.259]

Оксидирование титана и его сплавов на воздухе [6, 7, 35, 55, 88] осуществляется в обычных электрических печах при свободном доступе воздуха к поверхности металла в интервале температур от 700° С до температуры, близкой температуре а р-превращения. Выбор указанного интервала температур обоснован тем, что при окислении титана при температуре ниже 700° С толщина окисленного слоя очень незначительна и практически мало зависит от времени повышение температуры выше 900° С сопровождается сильной порчей структуры и значительным падением механических свойств сердцевины. [c.208]

При температурах ниже температуры начала рекристаллизации наблюдается явление, называемое возвратом. При возврате (отдыхе) форма и размеры деформированных, вытянутых зерен не изменяются, но частично снимаются остаточные напряжения. Эти напряжения возникают из-за неоднородного нафева или охлаждения (при литье и обработке давлением), неоднородности распределения деформаций при пластическом деформировании и т.д. Остаточные напряжения создают системы взаимно уравновешивающихся сил и находятся в заготовке, не нагруженной внешними силами. Снятие остаточных напряжений при возврате почти не изменяет механические свойства металла, но влияет на некоторые его физикохимические свойства. Так, в результате возврата значительно повышаются электрическая проводимость, сопротивление коррозии холоднодеформированного металла. [c.61]

Термомеханическая обработка полимерных материалов. Термомеханические кривые для полимерных материалов с различным строением приведены на рис. 48. По этим кривым можно судить о характере изменения механических и технологических свойств полимеров при различных температурах. Так, полимеры или пластмассы на их основе эксплуатируются при температурах ниже температуры стеклования когда они находятся в твердом состоянии. [c.137]

С целью недопущения аллотропических превращений отпуск производится при температурах ниже точки АС]. Однако поскольку от температуры зависят степень распада мартенсита и комплекс получаемых при этом физико-механических и других свойств, то температуру отпуска выбирают в зависимости от функционального эксплуатационного назначения изделия. [c.115]

В большинстве случаев высокохромистые мартенситные стали имеют повышенное содержание углерода, некоторые из них дополнительно легированы никелем (табл. 8.1). Углерод, никель и другие аустенитообра-зующие элементы расширяют область у и способствуют практически полному у а (М) превращению в процессе охлаждения. Применение для закаленной стали отжига при температурах ниже точки Асз способствует отпуску структур закалки и возможности получения одновременно высоких значений прочности, пластичности и ударной вязкости. Ферритообразующие элементы (Мо, W, V, Nb) вводят для повышения жаропрочности сталей. Если обычные 12 %-ные хромистые стали имеют достаточно высокие механические свойства при температурах до 500 °С, то сложнолегированные на этой основе стали обладают высокими характеристиками до 650 °С и используются для изготовления рабочих и направляющих лопаток, дисков паровых турбин и газотурбинных установок различного назначения. [c.330]

Для температур до —100° С используют низкоуглеродпстые (0,1—0,15% С) стали, содержащие 1,5—3,5% Ni, и до —196° С — содержащие 5—9% Ni, понижающего порог хладноломкости. Стали используют для различных конструкций, в том числе и сварных, но не испытывающих коррозионного воздействия. При температурах ниже —196° С, а также когда требуется коррозионная стойкость, применяют нержавеющие аустенитные стали, имеющие ГЦК-решетку и обладающие высокой пластичностью вплоть до температур, близких к абсолютному нулю. Наиболее распространена сталь Х18Н10Т. Сталь имеет следующие механические свойства при температуре —253° С = 180 /сГ/жл , 6 = 30% и а == = 20 кГ -м1см-. [c.294]

Механические свойства. При температуре 350° С листовой титан. марки ВТ1 -2 должен иметь Og не ниже 22 кГ1мм , Оюц не ниже 20 кГ/мм и Од. jyjQQ не ниже 12 кГ/мм . [c.313]

Как будет показано ниже, при любом способе введения органических волокон в термопласт и формования изделий волокна нагреваются до высоких температур. Однако следует иметь в виду, что синтетические волокна, являющиеся высокоориентированными полимерами, находящимися в термодинамически неравновесном состоянии, при повышении температуры до определенного предела могут подвергаться интенсивной дезориентации, сопровождающейся снижением показателей физико-механических свойств. Предельные температуры, ниже которых процессы дезориентации протекают чрезвычайно медленно или полностью прекращаются, зависят от химической природы волокон и степени их ориентации. [c.203]

Машипоспроительные стали и сплавы специализированного назначения характеризуются их механическими свойствами при низких и высоких температурах физическими, химическими и технологическими свойствами. Они могут быть использованы для эксплуатации и (ч обых условиях (при температурах ниже О °С, при нагреве, динамических нагрузках и т. п.). [c.16]

Из тугоплавких металлов значительный интерес представляют молибден и его сплавы, вольфрам, хром, Колумбии и тантал. Молибден обладает хорошими механическими свойствами при высокой температуре и низким коэффициентом теплового расширения. Коэффициент трения молибдена по молибдену при температуре 480° С составляет примерно 1. С увеличением температуры он уменьшается, составляя 0,3 при температуре 649° С. Свыше 760° С коэффициент трения быстро увеличивается. Такое изменение объясняется тем, что окисная пленка МоОз образуется при температуре свыше 482° С, а при температуре более 760° С пленка МоОз разрушается, и ее смазываюш,ее действие прекращается. Антифрикционные свойства несмазанного вольфрама во многом совпадают с молибденом, однако он сильно подвержен окислению. Механические свойства хрома более низкие, чем у других тугоплавких материалов, он менее подвержен окислению, коэффициент трения его ниже, чем у вольфрама и молибдена. Из специальных сплавов используют сплавы на железной основе, которые применяют до температуры не более 540° С. [c.204]

Снятие напряжений. Тепловая обработка, преследующая цель только снятия напряжений, должна производиться при нагреве ниже (на 100—200°) температуры эвте-ктоидных превращений во избежание изменений структуры основной металлической массы с результирующим изменением механических свойств. При длительном перегреве выше этой температуры (550—600°С) для обычного углеродистого чугуна [31] происходит не только изменение структуры основной металлической массы, но н частичное появление новых напряжений [33]. В табл. 47 [32] приведено изме- [c.33]

Металлокерамические материалы получаются прессованием деталей из соответствующих смесей порошков в стальных прессфор-мах под давлением 1000 — 6000 кг1см с последующим спеканием спрессованных полуфабрикатов при температуре ниже точки плавления основного компонента сплава. Указанным методом получаются пористые изделия. Размеры прессованных заготовок после спекания несколько изменяются. Для доведения спечённых изделий до заданных размеров, уменьшения пористости и повышения их механических свойств прибегают к калибровке давлением в стальных прессформах, а в ряде случаев и к дополнительной термической обработке. [c.255]

Операция спекания заключается в отжиге Прессовок при температуре ниже точки плавления основного компонента и имеет целью повышение механических свойств изделий. Иногда для получения необходимых свойств прибегают к дополнительной обработке после сиекаиия (см. стр. 546 — 547). [c.540]

Механические свойства осадков фторидного вольфрама при температуре выше 1700° С сравнимы с прочностными характеристиками других сортов вольфрама. При температуре ниже 1700 С эти свойства приближаются к свойствам рекристалли-зованного металла. [c.121]

Механические свойства при вы- соких температурах. Предел длительной прочности (табл. 15). Условный предел длительной прочности за 100 ООО ч у чугуна с перлитной структурой такой же, что и у углеродистой стали, а у чугуна с ферритной структурой — ниже. [c.148]

Анализу поведения оболочек с большим показателем изменяемости геометрии (гофрированных, с начальными осесимметричными неправильностями) при неизотермическом упругоп.ластическом деформировании и ползучести посвящены работы [2, 3]. Ниже приводятся результаты исследования такой оболочки при длительном статическом нагружении (рис. 8.3). Оболочка изготовлена из алюминиевого сплава В-95 с пределом текучести при температуре 150° С От = 21,1Ъ МПа, нагружена сжимающей осевой силой Р = 41,8 кн (или эквивалентным осевым смещением края А Wj = 0,7 мм), внутренним давлением р = 1,89 МПа и нагревается до температуры t = t г, z) = 150° С за 20 мин. Зависимости механических свойств от температуры, кривые деформирования и ползучести вводились в ЭВМ с использованием кубического сплайна. Аналогичное описание исиользова.лось и для представления исходной и текущих геометрий оболочки. В расчете рассматривался лишь один полугофр с граничными условиями Т = 0. = 0. [c.163]

При высоких температурах р-фаза имеет неупорядоченное расположение атомов и широкую область гомшенности рнс. 190, а). В этом состоянии р-фаза пластична. При температуре ниже 454—408 °С расположение атомов меди и цинка в этой фазе становится упорядоченным, и она обозначается р. Фаза р в отличие от р-фазы является более твердой и хрупкой уфаза представляет собой электронное соединение Си.Дпа (21/13). Зави спмость механических свойств латуни от содержания цинка пока зана на рис. 190, б. В области сс-твердого раствора прочность г пластичность растут. При появ,тении в структуре р -кристаллов пластичность падает, а прочность продолжает возрастать примерно до 45 % Zn. При большем содержании цинка структура сплава [c.409]

При процессах обработки металла путем прокатки и ковки рабочие температуры н режимы обжига изменяются в зависимости от первоначальных размеров слитка или прессованной заготовки, конечных размеров получаемого профиля и требуемых свойств. Механические свойства молибдена в значительной мере зависят от степени обработки его давлением при температуре ниже температуры рекристалли.чации. Для получения хорошей [c.406]

Нримссь водорода мало влияет на механические свойства нелегированного титана при растяжении, но она очень резко ухудшает ударную вязкость металла. Хотя при повышенных температурах водород хорошо растворяется в титане, при температурах ниже 300 его растворимость резко уменьшается. В результате этого при комнатной температуре происходит выделение гид ридной фазы TiH. Присутствие в структуре титана этой фазы, количество которой зависит непосредственно от количества примеси водорода, является причиной резкого снижения ударной вязкости. Растворимость водорода в двухфазных титановых сплавах довольно значительна. Присутствие избыточного водорода в количестве 0,015 0,020% приводит к медленному охрупчиванию Гюльи1инства сплавов на основе а-титана. [c.776]

В первой части гл. 8 последовательно описаны закономерности упругих и Прочностных. свойств, а также процессы деформации и разрушения. Подчеркнута такая характерная черта аморфных сплавов, как высокая вязкость разрушения в сочетании с высокой прочностью. Рассмотрена также зависимость механических свойств от температуры и скорости. деформирования. В аморфных сплавах ниже некоторой температуры Гр пластическая деформация протекает крайне неоднородно — она сосредоточена в полосах деформации, которые на стадии разрушения служат источником трещин. Выше Тр пластическая деформация становится однородной. На первом температурном участке прочность сравнительно слабо зависит от скорости деформирования, на втором эта зависимость выражена ярко. Темп уменьшения прочности с повышением температуры резко возрастает при Т>Тр, а разрушение при этом происходит после образования шейкн. Кривые ползучести аморфных сплавов имеют вид, идентичный кривым ползучести кристаллических металлов, но природа их специфического вида совершенно разная, поскольку дислокационный механизм развития ползучести для аморфных сплавов не приемлем. В стности, процесс установившейся ползучести в аморфных металлах связан с механизмом вязкого течения и осуществляется путем диффузии. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...