Листовая Механические свойства сварных соединений

Для определения механических свойств сварного соединения листового и пленочного материала проводят испытания по ГОСТ 16971-71 на образцах, форма и размеры которых показаны на рис. 6.1. Образцы вырезают из сварных соединений фрезерованием-при сварке материалов толщиной более 1 мм и с помощью специального приспособления по ГОСТ 14236-81-в случае пленочных соединений. [c.82]

Листовой титан хорошо сваривается точечной и роликовой сваркой. Даже без защиты зоны сварки инертными газами можно получить высокие механические свойства сварного соединения. [c.95]

Присадочную проволоку выбирают марки АК (эта проволока отличается хорошей жидкотекучестью и небольшой усадкой) или из сплава с содержанием 92 7о алк>миния и 8% меди. Флюс, мощность и состав пламени выбирают такие же, как при сварке листового алюминия. Пос-ле сварки изделие медленно охлаждают и очищают от остатков флюса. Для улучшения механических свойств сварного соединения после сварки рекомендуется произвести отжиг детали при температуре 300—350° С с последующим медленным охлаждением. [c.126]

Механические свойства сварных стыковых соединений, изготовленных из листовой стали, проверяют испытанием сварных образцов, вырезанных из контрольных пластин, сваренных одновременно с изготовлением контролируемых изделий с применением тех же исходных материалов, метода сварки, режимов и термообработки. [c.368]

Испытания для определения механических свойств применяют относительно редко и в основном для хрупких материалов относительно мало использующихся в конструкциях. Напротив, определение предельной пластичности путем испытаний на изгиб получило широкое распространение и регламентировано ГОСТ 1419—80. Чаще всего испытание с определением угла изгиба применяют для контроля качества листовых полуфабрикатов, особенно сварных соединений. [c.227]

При сварке контрольных пластин, предназначенных для проверки механических свойств и металлографического исследования продольных стыковых сварных соединений барабанов, днищ и других элементов котлов, изготовляемых из листовой стали, пластины должны прихватываться к свариваемым элементам таким образом, чтобы шов контрольной пластины являлся продолжением продольного щва свариваемого изделия. [c.31]

Для проверки механических свойств и металлографического исследования стыковых сварных соединений на изделиях из листовой стали для каждого изделия по каждому виду сварки должна быть сварена одна контрольная пластина. [c.32]

На основании результатов обследования определяется техническое состояние резервуара. В основу оценки технического состояния резервуара положены представления о возможных отказах, имеющих следующие причины наличие в металле и сварных соединениях дефектов, возникших при изготовлении, монтаже, ремонте или эксплуатации, развитие которых может привести к разрушению элементов резервуара изменения геометрических размеров и формы элементов (в результате пластической деформации, коррозийного износа и т.п.) по отношению к первоначальным формам и размерам, вызывающие превышение действующих в металле напряжений по сравнению с расчетными напряжениями изменения структуры и механических свойств металла в процессе длительной эксплуатации, которые могут привести к снижению конструктивной прочности элементов резервуара (усталость при действии переменных и знакопеременных нагрузок, перегревы, действие чрезмерно высоких нагрузок и т.п.) нарушение герметичности листовых конструкций в результате коррозийных повреждений. [c.270]

Кроме того, размеры элементов и узлов реальных конструкций во многих случаях значительно превосходят размеры элементарных сварных соединений. А так как характеристики прочности определяются обычно на сравнительно небольших образцах в лабораторных условиях, то нередко возникает вопрос, каким образом учитывать эту разницу в размерах (или, как часто говорят, масштабный фактор ) при оценке прочности реальных конструкций. При учете особенностей, связанных с масштабным фактором необходимо иметь в виду, что для элементов больших размеров, изготовленных, например, из листов большой толщины, свойства металла в отдельных участках характеризуются некоторой неоднородностью. В большей степени неоднородность свойств отмечается для литых деталей. Для проката местное изменение свойств наблюдается в меньшей мере, однако с ним также необходимо считаться. Нормы на некоторые характеристики механической прочности устанавливаются в зависимости от толщины проката. Так, по ГОСТ 380—57 для проката установлено три разряда толщины, которые применительно к листовой стали определяются следующими пределами [c.135]

При изготовлении изделий из листового биметалла, получаемого сваркой взрывом и прокаткой, соединения выполняются послойно. Если глубина ванны превосходит толщину свариваемого слоя, возможен переход меди в стальной шов и стали - в медный. В местах расплава контакта меди со сталью может иметь место МКП меди. Все это ухудшает механические свойства и коррозионную стойкость биметалла. Для предотвращения этих нежелательных явлений прибегают к использованию специальной конструкции сварного соединения (рис. 13.12). [c.191]

Второй этап имеет целью проверку соответствия прочности простого образца, растягиваемого в одном направлении, и прочности элементов в условиях, близких к нагружению натурной конструкции. Поэтому испытания листового металла, сварных соединений и узлов на этом этапе осуществляются в условиях, более близких к работе тонкостенного сосуда под внутренни1Л давлением, т. е. при двухосном растяжении. Для этого следует использовать специальные испытательные установки типа УДР-МВТУ, в которых двухосное растяжение листового металла и сварных соединений осуществляется методом гидростатического выпучивания [2, 3, 9]. Выявление возможности снижения прочности под действием таких факторов, как состояние поверхности, неоднородность механических свойств сварного соединения в зависимости от параметров процесса сварки и термообработки, влияние различных дефектов, повторности нагружения и т. д. осуществляется на образцах, условия изготовления и нагружения которых приближаются к условиям реального узла сосуда. Раздельная оценка действия различных факторов позволяет обосновать требования технических условий к процессам сборки, сварки, термообработки и приемки изделия и тем самым обеспечить его надежную работу в эксплуатации. [c.188]

В табл. 6 приведены результаты испытаний механических свойств сварных соединений листового материала сплава АД31 , сваренных автоматической аргоно-дуговой свар.кой неплавя-щимся электродом. [c.51]

Механические свойства сварных соединений листового материала сплава АД31 [c.51]

Проверка механических свойств сварных стыковых соединений барабанов, паросборников и других аналогичных узлов паровых котлоз из листовой стали производится путем механических испытаний сварных образцов, вырезаемых из контрольных пластин, сваренных одновременно с изготовлением контролируемых сварных изделий с применением тех же исходных материалов, методов сварки н сварочных режимов, как и при изготовлении самих изделий. [c.971]

Проверка механических свойств сварных стыковых соединении из листовой стали должна производиться путем испытаний сварных образцов, вырезаемых из контрольных пластин, сваренных одновременно с изготовлением контролируемых изделий с применением тех же исходных материалов, метода сварки и сварочных рен имов. [c.219]

Здесь следует отметить, что в сварных соединениях прочность сцепления металлической основы и включений, расположенных в зоне термического влияния, может уменьшаться в результате высокотемпературного нагрева в процессе сварки, приводящего к изменению механических свойств матрицы. Это определяет пониженное сопротивление листового проката и сварного соединения к СР, что послужило основанием для отнесения СТ к дефектам сварных соединений типа холодных трещин. В условиях низкой пластичности формирование слоистой макротрещины проходит без макропластиче-ских деформаций (рис. 4.3, а) с образованием слоисто-хрупкого разрушения [15]. В более пластичной основе включение деформируется в форму линзы, а затем происходит разрушение основы (рис. 4.3, б). Очевидно, что во втором случае поверхность разрушения при движении СТ будет иметь вязкий вид, что означает повышенное сопротивление СР (слоисто-вязкое разрушение). [c.94]

Обобщены и систематизированы данные, полученные при металлографических исследованиях микроструктуры, фазового состава, механических свойств и коррозионной стойкости в зависимости от режима термической обработки горячекатаного листового проката, коррозионно-стойких сталей и сплавов. Приведены их микроструктуры после различных нагревов. Рассмотрен характер коррозионного разрушения сварных соединений коррозия ножевого типа, структурноизбирательная и межкристаллитная в зоне термического влияния после испытания в азотной, серной и фосфорной кислотах. Рекомендованы режимы термической обработки, обеспечивающие высокую коррозионную стойкость сталей и их сварных соединений. [c.320]

Для определения механических свойств труб и их сварных соединений из стыка вырезают образцы (тех же размеров, что и образцы листовых материалов) и испытания проводят по описанной выше методике. Кроме того, ВНИИСТ [33] разработана специальная методика для испытания сварных соединений пластмассовых трубопроводов. [c.84]

В связи с этим следует расширять применение полуспокойных сталей. Исследования показали, что полуспокойную низкоуглеродистую сталь СтЗпс (группы Б и В по ГОСТ 380—71) в листовом, фасонном и полосовом прокате толщиной до 10 мм включительно и в сортовом (круг, квадрат, арматура) размером до 16 мм можно применять для сварных конструкций наравне со спокойной сталью без каких-либо ограничений по температурным условиям эксплуатации и виду нагрузок. Прокат больших толщин из полуспокойной стали рекомендуется использовать в сварных конструкциях при любых нагрузках, но с некоторыми ограничениями по температуре эксплуатации. С целью снятия этих ограничений взамен толстого проката из спокойной стали ВСтЗ следует применять сталь ВСтЗГпс (ГОСТ 380—71) с повышенным содержанием марганца (до 1,1%). Это обеспечивает высокие механические свойства и ударную вязкость сварных соединений. [c.138]

Точечная сварка. Применяется для соединения детален из листового материала толщиной от 0,2 до 3 мм. Сварные точки образуются в местах подвода электродов к свариваемым деталям. Время сварки одной точки 0,1—0,2 с. Преимуществом этого вида электрической сварки является местный нагрев деталей, благодаря чему сохраняются механические свойства материалов. В свариваемой точке температура достигает 1400° С, а на расстоянии 5 мм она уже не более 200° С. Точечной сваркой можно сваривать две н более деталей. Число свариваемых деталей с нерасчетными соединениями не долкно превышать четырех, в расчетных соединениях— трех. Наиболее надежная прочность сварных точек обеспе-Т1ивается при сварке двух деталей. Соотношение толщин свариваемых деталей не должно превышать 1 3. [c.51]

Сварку выполняют постоянным током обратной полярности. При сварке переменным током, даже с применением осциллятора, металл сильно разбрызгивается, плохо формируется шов, механические свойства соединения оказываются неудовлетворительными. В табл. 8 приведены режимы однопроходной сварки стыковых соединений листовой меди. Режимы сварки не могут быть точно заданы, так как для получения качественного сварного соединения, начиная с толщины металла 4 мм, уже необходим предварительный подогрев свариваемых кромок. Чем больше толщина свариваемого металла и габариты изделия, тем выше температура подогрева, а чем выше подогрев, тем на меньшую силу тока нужно ориентироваться. Для приведенных в табл. 8 толщин меди температура подогрева составляет 250—350° С. [c.24]

В отличие от листового офазца без шва, в процессе нагружения которого выпучина приобретает форму, близкую к сф ре, выпучина образца со сварным швом такой правильной формы не получает. Отсюда следует, что использование формулы о, = щ>и оценке несущей способности сварного соединения в условиях испытания выпучиванием через 1фуговое отверстие становится непраюмочным. В то же время несущая способность стыкового соединения в условиях двухосного растяжения может быть различной в зависимости от механических свойств отдельных зон соединения, размеров этих зон и наличия или отсутствия усилеИия шва, а также расположения шва относительно осей главных напряжений при испьгганиях образцов и при работе соединения в конструкции. Поэтому дам оценки несущей способности сварного соединения конкретного материала в условиях двухосного растяжения при 05 = Од в первую очередь испытывают образцы без сварного шва, а полученную зависимость 03 = /(Е3) используют при обработке результатов испытаний образцов со сварным швом. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...