Фазы со структурой р-вольфрама

В настоящей работе исследовалось влияние высоковакуумного отжига на температуру хрупко-пластичного перехода (Т ) вольфрама, полученного путем водородного восстановления гексафторида вольфрама. Исследуемый вольфрам имел характерную для металлов, кристаллизующихся из газовой фазы, столбчатую структуру. Поперечный размер столбцов составил 20 мкм. Плот- [c.59]

Системы ниобий—вольфрам, ниобий—вольфрам—углерод. Система ниобий—вольфрам [27] представляет собой непрерывные ряды твердых растворов с ОЦК кристаллической решеткой. Растворимость углерода в вольфраме незначительная, и в системе вольфрам—углерод образуются две фазы W2 и W с гексагональной структурой [28]. [c.178]

Сопротивляемость образованию горячих трещин однофазных сплавов (аустенитные стали, никелевые сплавы) значительно повышается при наличии в металле шва второй фазы — феррита или карбидов. Ферритная фаза способствует увеличению связи между зернами, измельчает структуру, растворяет вредные примеси. Для того чтобы обеспечить двухфазное строение, в шов вводят элементы — ферритизаторы (алюминий, титан, ниобий, кремний, вольфрам, молибден, хром и др.), способствующие появлению первичного феррита. Для высоколегированных сталей основным ферритизатором служит хром. При сварке высоколегированных сталей и сплавов, для которых недопустимо наличие феррита в структуре металла шва, ограничивают содержание в шве фосфора, кремния и серы, часть никеля заменяют марганцем, повышают содержание углерода от 0,1 до 0,2—0,3% или дополнительно легируют шов молибденом, танталом, вольфрамом, рением и др. [12]. [c.557]

Ранее считали, что в группе VI А вольфрам имеет сложную структуру, так называемый Р-вольфрам. Однако в настоящее время показано, что это была окисная фаза. [c.47]

В 1976 г. в работе [30] приведены данные по изучению коррозии тепловых труб с различными теплоносителями при весьма высоких температурах — выше 2000° С. В качестве материала корпуса тепловой трубы использовался вольфрам, осажденный из паровой фазы. Внешний диаметр труб составлял 12 мм, толщина стенки — 2 мм, длина—130 мм. Капиллярную структуру составляли аксиальные канавки размером 0,4X0,4 мм, соединенные между собой у концевых заглушек. Все трубы были газорегулируемыми, располагались вертикально в охлаждаемой водой кварцевой ампуле и нагревались снизу индукционным способом. [c.98]

При подборе материала матрицы необходимо учитывать температуру рекристаллизации металла, его пластичность, сопротивление коррозии и окислению, кристаллическую структуру, физические и механические свойства, а также возможность получения порошка необходимой степени измельчения. Этим требованиям удовлетворяют алюминий, серебро, медь, никель, железо, кобальт, хром, вольфрам, молибден и др. Требования к упрочняющей фазе следующие высокая сво- [c.468]

Наиболее устойчивое повышение прочности вольфрама при высоких температурах получено при введении в него дисперсных фаз карбида тантала (ТаС) и окиси тория (ТЬОг). При температурах 1375— 1650° весьма заметны преимущества сплава с ТаС. Однако с подъемом температуры до 2200° только вольфрам с диоперсной фазой в виде ТЬОг (1—2 про-, цента) обладает более высокой прочностью. Присадки окиси тория к вольфраму замедляют его рекристаллизацию и создают блочную структуру с вытянутыми зернами. Окись тория улучшает эмиссионные характеристики вольфрама, что заметно при ее равномерном распределении в вольфрамовой матрице в ввде частиц по возможности меньшего размера. [c.88]

При разра тке жаропрочных сплавов для длительной службы оправдано упрочнение твердого раствора вольфрамом, молибденом и другими элементами.- Кзоморфность кристаллической решетки избыточных фаз (например, Nig (Ti, Al)) с решеткой твердого раствора способствует стабильности структуры и жаропрочных свойств сплава. В зависимости от количества упрочняюш ей фазы в структуре и степени легированности твердого раствора такими элементами, как вольфрам, молиб ден н кобальт, сплавы на никелевой основе условно можно разбить на три категории [c.161]

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов. Для деталей и узлов газовых турбин и паросиловых установок (лопатки, крепежные детали, трубы и т. д.) применяют высокохромистые (8—13 % Сг) стали, добавочно легированные , Мо, V, N5 и В (см. табл. 12). Эти стали помимо более высокого значения длительной прочности обладают высокой жаростойкостью. В зависимости от содержания хрома они относятся или к мартенситному (до 10—11 % Сг) или к мартенситно-ферритному (11 — 13 % Сг) классу. Структура этих сталей состоит из мартенсита, б-феррита, карбидов типа МазСв, М С, МгС, МС и фазы Лавеса — Ре<[М7 (РегМо). Высокая жаропрочность достигается за счет упрочнения твердого раствора, образования карбидов и интерметал-лндных фаз. Наиболее сильно повышают жаропрочность вольфрам и ванадий в сочетании с молибденом. Легирование стали бором, цирконием, церием и азотом дополнительно увеличивает жаропрочность. Рабочие температуры этих сталей могут достигать 580—600 °С. Однако количество ферритообразующих элементов должно быть ограничено, в противном случае сталь может стать полуферритной, что снизит жаропрочность. [c.305]

Высокая температура порога рекристаллизации определяет устойчивость структуры жаропрочного сплава. Например, температура рекристаллиззции у сталей с аустенитной основой выше, чем у сталей с ферритной основой, поэтому аустенитные стали разу-прочняются при более высокой температуре, чем ферритные. Такие тугоплавкие элементы как молибден, хром, вольфрам, вводимые в твердый раствор и замедляющие диффузионные процессы, повышают температуру рекристаллизации. Не меньшую роль для повышения температуры порога рекристаллизации также имеет и высокая жаропрочность и устойчивость самих упрочняющих фаз, присутствующих в мелкодисперсном рассеянии в твердом растворе и тормозящих процесс рекристаллизации. [c.398]

Ванадий принадлежит к числу наиболее энергичных фер-ритообразователей. Он весьма ощутительно повышает стойкость сварных швов аустенитных сталей против образования горячих трещин. Следует подчеркнуть, что положительное действие ванадия объясняется не только увеличением количества S-фазы и повышением ее качественных показателей, но и измельчением первичной структуры швов, а также заметным обессериванием сварочной ванны. В отличие от кремния, алюминия, титана, ниобия, способных вызывать горячие трещины в высоконикелевых швах, ванадий во всех случаях действует положительно, повышая стойкость швов против горячих трещин. Это объясняется отсутствием эвтектических соединений в системах Fe—V, Ni—V, r—V. При повышенном содержании углерода в шве в принципе возможно образование комплексных эвтектик ледебуритного типа. Однако нам не удалось установить отрицательного действия ванадия при высоком содержании углерода, чего, к сожалению, нельзя сказать о таких карбидообразователях, как титан, ниобий, вольфрам и, по-видимому, цирконий. [c.206]

Идентификация интерметаллическнх соединений выделяющихся из аустенита жаропрочных никелевых сплавов, показала что это а фазы, фазы Лавеса (г фазы и др Они являются промежуточными фазами в многокомпонентных системах и их можно считать своеобразными эле ктроиными соединениями, так как в основном их структура определяет ся электронной концентрацией т е отношением е/о В этих фазах од ни элементы проявляют электроположительные свойства (например, хром молибден вольфрам) а другие — электроотрицательные (никель кобальт железо) типичный состав а фаз можно представить так (Сг, Mo)x(Ni o)j, [c.326]

Целью легирования инструментальных сталей, принадлежащих к этой группе, в первую очередь является увеличение толщины прокаливаемого слоя, так как твердость обеспечивается большим содержанием углерода в мартенсите. Чем разнообразнее добавки содержит сталь, тем больше диаметр прокаливаемости или расстояние, измеренное от охлаждаемого торца на образце Джомини (рис. 161). Наиболее значительно увеличивает прокаливаемость легирование марганцем, молибденом, хромом и кремнием. С помощью легирования кремнием можно увеличить пределы упругости и текучести. Однако под влиянием добавок кремния растет твердость стали в отожженном состоянии и значительно увеличивается ее склонность к обезуглероживанию. У сталей, легированных, кремнием, температура эвтектоидных превращений выше, чем у нелегированных. Таким образом, для растворения карбидов требуется также большая температура. Сильные карбидообразующие элементы (ванадий, вольфрам, молибден, хром) в небольших количествах растворяются в цементите, уменьшая при этом его растворимость и склонность к коагуляции. Благодаря этому увеличивается устойчивость стали против отпуска и уменьшается чувствительность к образованию крупнозернистой структуры. Однако при наличии легирующих компонентов в количестве более 1—1,5% образуются карбиды уже больших размеров и возникает неоднородность в распределений карбидной фазы главным образом в продольном сечении. Влияние [c.173]

В ванадиевых быстрорежущих сталях содержится обычно 2— 4%, а иногда и 5% V (см. табл. 43). В случае увеличения содержания ванадия растет количество карбидов МеС довольно высокой твердости и износостойкости (см. табл. 80) и уменьшается процентное отношение карбидов Ме О, в структуре материала. При нагреве Ёыше критиче№ой точки Л, значительная часть ванадия (1,5—2%) растворяется в твердом растворе, поэтому происходящий при отпуске лроцесс дисперсионного твердения здесь протекает намного интенсивнее, чем у прочих сталей (см. рис. 192). Для сталей с большим содержанием ванадия необходимо увеличение содержания углерода, так как каждый процент ванадия связывает 0,19—0,22% содержащегося в ста. углерода. Это больше, чем связывают вольфрам, молибден и хром. У быстрорежущих сталей с повышенным содержанием ванадия и углерода продолжает возрастать значение максимальной твердости. С увеличением содержания ванадия в быстрорежущей стали возрастают и предел текучести при сжатии (см. раздел 2.1.2), предел упругости, теплостойкость (см. табл. 91) и максимальная температура, при которой сохраняется данная твердость ( S hr go см. выше), и довольно сильно возрастает износостойкость (см. таВл. 13 и рис. 42), и, следовательно, можно достичь еще большей скорости резания (см. раздел 2.1.6). Теплостойкость имеет тем большее значение, чем большее количество ванадия растворяется в карбидной фазе Ме С, т. е. в твердом растворе. Это чаще всего происходит в быстрорежущих сталях, содержащих 12—14 % W (например, в сталях типа 12—1—4 и 14—0—4). [c.229]

Упрочнение при отпуске стали, легированной только ванадием, сопровождается практически полным выделением ванадия из аустенита в составе карбида V . Эффективность влияния карбидов ванадия выше, чем интер-металлидов типа NiAl или Н1з(А1 Ti)2, а-фазы типа Fe— Сг и карбида СггзСе [9]. Легирование стали несколькими элементами, обеспечивающими получение в структуре нескольких карбидных фаз, открывает новые возможности повышения прочности. При одновременном легировании ванадием и вольфрамом наблюдается более интенсивное упрочнение не только после отпуска, но уже и в закаленном состоянии. Механизм влияния вольфрама может быть различным. Так как атомные радиусы ванадия и вольфрама близки, то монокарбид вольфрама (W ) может растворяться в карбиде ванадия (V ), но при дисперсионном твердении, если этот процесс и происходит, то количественно он незначителен [2]. При дисперсионном твердении одновременно протекают два процесса образование участков карбидной фазы, когерентно связанной с аусте-нитом, и обособление карбидов, их коагуляция. При содержании вольфрама до 4% коагулированных карбидов почти нет,— вольфрам, не уменьшая общего количества карбидов V , задерживает их обособление и повышает прочность. При содержании вольфрама 6—8% количество образующихся при отпуске карбидов V уменьшается и прочность падает. При этом увеличивается количество карбидов FesWs , которые не растворяясь в аустените, связывают углерод и уменьшают количество вольфрама, участвующего в дисперсионном твердении. Обеднение аустенита углеродом при отпуске приводит к образованию е-фазы, что в свою очередь вызывает дополнительное упрочнение [2]. [c.296]

Морфология и структура эмиссионных вольфрам-рениевых слоев, мимически осажденных из газовой фазы. - 18-я Всесоюзная конференция по эмиссионной электронике (Москва, декабрь 1981 г.). Тезисы докладов. М. Наука, [c.150]

В настоящее время серийно применяется довольно большое число титановых сплавов. Большой диапа.зон их структур и свойств обусловлен, в частности, полиморфизмом титана, хорошей растворимостью многих элементов (по крайпеп мере в одной из фаз), а также образованием химических соединений, обладающих переменной растворимостью в титане. В соответствии с приведенными выше диаграммами состояния все легирующие элементы по влиянию на полиморфизм титана можно разбить на три группы. Первая группа представлена а-стабилизаторами — элементами, повышающими стабильность а-фазы из металлов к числу а-стабилизаторов относится алюминий. Ко второй группе принадлежат -стабилизаторы — элементы, повышающие стабильность р-фазы эти элементы в свою очередь можно разбить на две подгруппы. В сплавах титана с элементами первой подгруппы при достаточно низкой тедшературе происходит эвтектоидный распад р-фазы к числу таких элементов относятся хром, марганец, железо, медь, никель, бериллий, вольфрам, кобальт. В сплавах титана с элементами второй подгруппы при достаточно высокой их концентрации Р-твердый растнор сохраняется до комнатной температуры, не претерпевая эвтектоидного распада. Такие элементы иногда называют изоморфными р-стабилизаторами. К ним пр1шадле-жат ванадий, молибден, ниобий, тантал. Третья группа прелстаклена нейтральными упрочнителями, т. е. легирующими элементами, мало [c.402]

При подборе материала матрицы необходимо учитывать температуру рекристаллизации металла, его пластичность, сопротивление коррозии и окислению, кристаллическую структуру, физические и механические свойства, а также возможность получения порошка необходимой степени измельчения. Этим требованиям удовлетворяют алюминий, серебро, медь, никель, железо, кобальт, хром, вольфрам, молибден и др. Требования к упрочняющей фазе следующие высокая свободная энергия образования, т. е. высокая термодинамическая прочность, высокая плотность, малая величина скорости диффузии компонентов в матрицу, малая растворимость составляющих дисперсной фазы в матрице, высокая чистота и большая поверхность частиц дисперсной фазы. К упрочняющим фазам с указанными свойствами можно отнести АЬОз, 5102, ТЮг, СггОз, Т102, карбиды, бориды, интерметаллические соединения М1 А1з, МпА1б и различные тугоплавкие металлы. [c.504]

В аустенитных сталях наряду с хромом и никелем могут находиться в твердом растворе или избыточных фазах и другие легирующие элементы аустенитизаторы (углерод, азот, марганец) и ферритизаторы (титан, ниобий, молибден, вольфрам, кремний, ванадий), улучшающие указанные служебные свойства и действующие на стабильность аустенитной структуры эквивалентно хрому и никелю. [c.47]

В случае стали, которая способна закаливаться при соответствующей термообработке, состояние углерода, находящегося в ней, играет существенную роль. Лобри де Бруин описал коррозию масляной помпы Дизеля, которая сохранилась в прекрасном состоянии в том месте, где закалка была проведена соответственным образом, но у которой были разъедания в тех местах, где благодаря пузырям или другим причинам охлаждение не было достаточно быстрым и привело к другой структуре, что и увеличило чувствительность к коррозии. Эйтчисон делая обзор элементов, входящих в состав специальных сталей, заметил, что те элементы, которые главным образом входят в твердый раствор (хром, никель и кобальт), обыкновенно уменьшают коррозию в разбавленных кислотах и соляных растворах, в то время как те, которые входят в карбидную фазу (молибден и вольфрам), не уменьшают коррозии. Ванадий в количестве до 5% увеличивает коррозию, входя в карбидную фазу при содержании ванадия 5,4% карбиды становятся насыщенными, после чего избыток ванадия уже идет в твердый раствор и понижает скорость коррозии. [c.547]

Исследовался также ряд других металлов, ПФ которых могут быть успешно описаны при помощи расчетов зонной структуры со сдвигами фаз и энергией Ферми в качестве подгоночных параметров. Наиболее полно к настоящему времени изучен вольфрам (подробности см. в работе [146]). Зависимости от давления различных частот дГвА были определены как прямым, так и косвенным методами путем комбинирования соответствующих производных по деформации, как объяснялось в п. 4.3.3 для определения зависимости от сдвига использовались различные комбинации косвенных методик. Результаты определений зависимости от давления находятся в разумном согласии друг с другом и с теоретическими оценками (обычно с точностью около 5%). Значения сдвиговой производной, полученные разными методами, хорошо согласуются между собой, но согласие с теорией хуже, чем для зависимости от давления, особенно для малых орбит. Расчеты, однако, содержат упрощающие предположения, например приближение жесткой гофрированной сферы , и, возможно, что эти расхождения помогут указать пути для более реалистичных и точных расчетов. [c.298]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...