ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Импульсные схемы зажигания из "Источники питания лазеров " Поскольку зарядное устройство в схемах зажигания сравнительно маломощно, то энергетические показатели для него не являются решающими основное требование к зарядному устройству — обеспечить нарастание напряжения на конденсаторе до установленного значения за интервал между разрядными импульсами. [c.11] Схема замещения представляет собой систему индуктивно связанных колебательных контуров. Решение уравнений, описывающих подобную систему, позволяет установить аналитические зависимости между токами и напряжениями на элементах схемы замещения в функции времени [8—10]. Пробой ГРП происходит под действием приложенного напряжения, возникающего на вторичной обмотке трансформатора, яоэтому основное внимание сосредоточим а характере изменения этого напряжения. [c.12] Из выражения (1.1) видно, что вторичное напряжение образуется из двух затухающих косинусоид низкой Qi и высокой Q2 частот с одинаковой амплитудой. Форма кривой Uz(0 зависит от соотношения частот Qj и Q] (см. рис. 1,6,в). [c.12] Изменение вторичного напряжения, таким образом, определяется произведением величин А ш , которые зависят от Коэффициента связи k -B и т или от отношения частот составляющих вторичного напряжения Q2/Q1 [см. (1.2)]. [c.13] И соотношение частот 22/fii=2, 4, 6,. .., когда фазы и амплитуды составляющих совпадают при этом 0 принимает максимальные значения (0тах=1). [c.13] В реальных схемах из-за наличия активных потерь колебания довольно быстро затухают, поэтому имеет смысл оценить изменение максимумов только для первой и второй полуволн вторичного напряжения. [c.13] Полная передача энергии во вторичный контур, как указывалось, возможна при 6,. .. Этим значениям соответствует /гов=0,882 ( ,946 . .. Для первой полуволны полная перекачка энергии во вторичный контур возможна только при fe B= l. Такие значения йсв трудно достижимы для реальных импульсных трансформаторов, предназначенных для схем зажигания. Практически эти трансформаторы имеют йсв=0,4—0,8. [c.14] В отдельных случаях это обстоятельство можно использовать на практике. Так, при йсв=0,6 и in=l (t0i=t02) вторая полуволна в 1,6 раза больше первой н имеет максимально возможное значение. Поэтому схему зажигания рассчитывают из условий обеспечения пробоя ГРП на второй полуволне (здесь пробой облегчается также остаточной ионизацией газа, сохраняющейся от первой полуволны). В такой схеме может быть применен относительно простой импульсный трансформатор с легко реализуемым Асв=0,6 и выбрано минимальное начальное напряжение на формирующем конденсаторе I (см. рис. 1.6,а). Для выполнения условия t0i=t02 параллельно первичной или вторичной обмотке трансформатора подсоединяется конденсатор небольшой емкости, с помощью которого осуществляют подгонку резонансных частот первичного и вторичного контуров. [c.14] Учитывая все вышесказанное, можно рационально выбрать и рассчитать параметры схемы зажигания. Отметим один важный для практики момент. [c.15] После пробоя и зажигания ГРП его сопротивление падает до единиц и десятков омов, что влечет за собой шунтирование контуров и, как следствие, изменение частоты колебаний, а также величины затухания. Однако эти процессы с точки зрения начального пробоя мало интересны и здесь не рассматриваются. [c.15] Д2 и на конденсаторах Свх, С1. Помимо повышения напряжения, схема удвоения ограничивает ток через разрядные цепи при замыкании разрядника. [c.16] При повышенных частотах следования запускающих импульсов в схемах зажигания могут быть. применены модификации тиристорных ключей с принудительной коммутацией и различные схемы ин верторов [И, 12]. Одна из таких схем приведена а рис. 1.8,в. Здесь используются два управляющих сигнала один подготавливает схему, другой определяет момент возникновения инициирующего импульса. Вначале включают тиристор Д1. Через индуктивность L заряжается конденсатор С1 до удвоенного. напряжения питания UnuT, после чего Д1 закрывается. Далее включают тиристор Д2, и конденсатор С1 разряжается на импульсный трансформатор ИТр, Диод ДЗ служит для той же цели, что и диод Д2 в предыдущей схеме. [c.16] В схемах зажигания в качестве силового коммутатора для разрядки формирующего конденсатора С1 могут. применяться также нелинейные дроссели (дроссели с насыщением) [13]. В схеме рис. 1.8,г разрядка С1 производится с помощью нелинейного дросселя Др1. Остальные элементы схемы служат для управления формированием импульса в процессе зарядки и разрядки С1. [c.16] Ранее отмечалось, что понижение апряжения зажигания газоразрядных приборов можно довести до минимально возможных значений при увеличении энергии в инициирующем импульсе. Однако передача больших энергий через импульсный трансформатор в этом случае существенно затрудняется ввиду того, что трансформатор. получается очень громоздким и неэффективным. [c.16] Вернуться к основной статье