Температура вторичного пара

Температура вторичного пара на входе в °С. .......... 445 357 389 [c.70]

Температура вторичного пара на выходе в °С............ 655 570 570 [c.70]

Экономический эффект от повышения температуры вторичного пара составляет 0,016 % град. Абсолютная величина его обратно пропорциональна нагрузке и при 100 Мет и /С=0,15 составляет 560 кет. Прямые затраты электроэнергии на рециркуляцию при этом составляют 260 квг. [c.201]

Паропаровой теплообменник описывается этими же операторами Rju при предположениях о том, что не учитываются сжимаемость и сопротивление движению вторичного пара. Все коэффициенты и переменные с индексом 1 относятся ко вторичному пару, обозначение t относится к температуре вторичного пара. [c.126]

Распределение полезной разности температур по корпусам. Разность между температурой греющего пара, поступающего в первую ступень выпарной установки t, и температурой вторичного пара из последней ступени при входе в конденсатор Ьк называется общей или располагаемой разностью температур Д общ, °С [5, 18, 49] [c.155]

Температура промежуточного перегрева пара регулируется либо путем направления части греющих газов в обвод промежуточного перегревателя, либо с помощью паропаровых теплообменников, в которых вторичный пар нагревается первичным. Увеличивая или уменьшая расход пара теплообменником, можно изменять температуру вторичного пара. [c.161]

Однако работа по этим схемам возможна лишь при относительно малой производительности, так как низкая температура вторичного пара ограничивает количество тепла, которое может быть утилизировано главным конденсатом (см. 17). [c.64]

Самоочищающиеся нагревательные элементы или батареи, показанные на рис. 14 и 15, находят ограниченное применение из-за высокой стоимости используемых материалов (монель-металла или титана) и постепенного накопления остаточных слоев накипи на концах элементов, где не удается сохранить необходимой упругости. Срок работы батареи между чистками зависит от температуры вторичного пара. Наиболее целесообразно применять эти батареи для испарителей с умеренным вакуумом (80—90%), используемых на паротурбинных судах, с регенерацией тепла вторичного пара для подогрева главного конденсата. [c.199]

Температура вторичного пара, °С. ... 76,7 80,5 [c.236]

Температура вторичного пара /2 принята равной 40° С. Основанием для этого служит условие получения минимальной суммарной поверхности испарителя и конденсатора, а следовательно, и наименьшей стоимости опреснителя. [c.279]

Температуру вторичного пара 2 = 40° С. Основанием служит условие получения минимальной суммарной поверхности испарителя и конденсатора. Из этого условия можно вывести следующее соотношение между коэффициентами теплопередачи в испарителе и конденсаторе Кп и /Си и температурными напорами и А ,, [c.279]

Эти данные позволяют оценить принципиальные особенности, эксплуатационную надежность и эффективность разных компоновок и схем включения вторичных пароперегревателей, а также способов регулирования температуры вторичного пара. [c.16]

Температура вторичного пара, °С [c.95]

Рис. 6-3. Статические зависимости температур вторичного пара от величины (коэффициента) байпаса на котле ПК-33.

Рис. 6-26. Кривые разгона по температурам вторичного пара при возмущениях клапанами паровых байпасов (мощность блока JV 190 Мет).

Рис. 6-27. Кривые разгона по температурам вторичного пара при возмущении расходом воды на 3-н впрыск (мощность блока N m Мет).

При установке водопарового теплообменника в рассечку между двумя ступенями газовой части перегревателя требуемая температура вторичного пара (450° С) достигается без применения впрыска. Поверхность нагрева теплообменника вследствие увеличения температурного напора (примерно до 95°С) составляет около 100 м . [c.306]

РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ВТОРИЧНОГО ПАРА [c.121]

Первичный пар до теплообменника получает большую часть тепла в радиационном перегревателе, вследствие этого при снижении нагрузки температура пара Б нем возрастает. Температура вторичного пара при уменьшении нагрузки снижается. [c.127]

Топливо регулирование температуры первичного пара Регулирование температуры вторичного пара [c.143]

Регулирование температуры вторичного пара на котле ТП-100 осуществляется байпасированием первой ступени вторичного пароперегревателя. Регулятор получает импульсы по температуре пара за перегревателем и по скорости изменения температуры перед второй ступенью (за местом смешения потоков пара). Воздействие осуществляется на байпасный клапан. Кроме основного, предусмотрен также регулятор аварийного впрыска, действующий по температуре пара после перегревателя и по скорости изменения температуры после впрыска. Впрыск производится перед второй ступенью перегревателя. [c.210]

Схема регулирования температуры вторичного пара котла ПК-38 приведена на рис. 6-10. На схеме отражены [c.212]

Рис. 6-10. Схема регулирования температуры вторичного пара котла ПК-38 (в дубль-блоке).

Рис. 6-12. Схема автоматического регулирования температуры вторичного пара котла ТПП-110.

Окончательная температура вторичного пара после смешения определяется по уравнению [c.281]

Если поверхность теплообменника известна, то задача расчета сводится к определению температуры вторичного пара на выходе из него при известном X. [c.281]

Диапазон регулирования температуры вторичного пара можно определить, если выполнить расчет теплообменника на пропуск всего вторичного пара ( = I). [c.281]

Так, у котла ТГМ-94 вторичный пароперегреватель размещен в двух параллельных (левом и правом) вертикальных газоходах (рис. 5-5). Температура вторичного пара регулируется изменением количества работающих верхних и нижних горелок. При проектировании была предусмотрена и возможность регулирования температуры пара путем изменения рециркуляции дымовых газов, но электростанции эту рециркуляцию обычно не включают. [c.95]

Регуляторы температуры вторичного пара. . . . [c.166]

Топка парогенератора ТГМП-114 не имеет пережима. Расстояние от осей крайних горелок до боковых экранов увеличено с 1,35 м у парогенераторов ПК-41 до 2,3 м у парогенераторов ТГМП-114. Применена рециркуляция дымовых газов с целью снижения локальных тепловых потоков, которая используется и для регулирования температуры вторичного пара. Газы отбираются за водяным экономайзером и подаются дымососо.м рециркуляции в топочную камеру через шесть горизонтальных шлиц, расположенных на фронтовой и задней стенах на 2 м ниже оси каждой горелки. В экранах нижней радиационной части увеличена массовая скорость движения водной среды сверхкритического давления. [c.27]

Рис. 35. Толщина слоя накнии за 100 ч работы испарителя в зависимости от коэффициента упаривания и температуры вторичного пара.

Для иллюстрации предлагаемой методики приведем в качестве примера определение теплового сопротивления слоя накипи, образующегося в испарителе за 1000 ч работы с температурой вторичного пара 50°С при кратности упаривания /(уп=1,5 и постоянной величине теплового потока = 40 тыс. ккал1 м ч). Постоянство теплового потока в испарителях с паровым обогревом достигается простейшим образом путем поддержания постоянного расхода греющего пара через дроссельную шайбу, перед которой неизменное давление ро поддерживается магистральной автоматикой. При этом необходимо, чтобы pi 0,547 ро. Расчет произведем для Северной Атлантики, где щелочность можно принять равной Лм=120 мг СаСОз/л, а pH = 7,7. [c.121]

Наиболее характерный принцип компоновки современных опреснителей — создание блочных конструкций с размещением испарителя и конденсатора в одном общем корпусе. Раздельное исполнение было оправдано лишь для испарителей, работающих при избыточном давлении вторичного пара или при умеренном вакууме в составе паросиловых установок, где вторичный пар на ходу мог быть использован в подогревателе главного конденсата, а на стоянке — в конденсаторе, прокачиваемом забортной водой. При вакууме примерно 93—94%, принятом в современных опреснителях, раздельное исполнение испарителя и конденсатора нерационально, так как при большом удельном объеме пара требуется значительное увеличение размеров паропровода и предопределяются повышенные сопротивления, недопустимые в глубоковакуумных испарителях. Кроме того, низкая температура вторичного пара исключает возможность его утилизации в системе подогрева главного конденсата, и поэтому вторичный пар направляется только в конденсатор, охлаждаемый забортной водой. [c.197]

При резком повышении нагрузки турбогенератора также начнет работать защ итный впрыск. Но при таком же резком сбросе нагрузки и соответствующем резком снижении температуры вторичного пара турбина может оказаться беззащитной против недопустимого относительного смещения ротора цилиндра среднего давления турбины по отношению к ее статору. В этом случае можно было бы найти выход из положения в том, чтобы при сбросе нагрузки котел оста1вался на старом режиме, а избыток пара сбрасывался в конденсатор. Это тоже связано с тепловыми потерями в течение времени, пока котел будет постепенно перестраиваться на новый режим. Таким образом, помимо систематических потерь при сниженных и полных нагрузках, будут и другие довольно значительные потери, сопровождающие каждый случай, сброса и наброса нагрузки блока. [c.160]

Мссто измерения температуры Обозначе- ние Температура вторичного пара, ° равном С, при [c.188]

Как показали произведенные расчеты, диапазон регулирования промежуточного перегрева при выполненной схеме перегревателя составляет 40° С, а предельные значения температур вторичного пара — 540 и 580° С. Расчеты были выполнены для номинальной нагрузки котла и трех значений коэффициента байпа-сирования ГППТО р 0 80 m 100°/о - При всех значениях коэффициента байпасирования температура газов перед промежуточным перегревателем принималась одинаковой. В реальных условиях диапазон регулирования температуры вторичного пара байпасированием ГППТО меньше [c.302]

На иболее пр остым решением задачи расширения диапазона регул,ир Ова Ния температуры. вторичного пара было бы использование впрыска питательной воды в пароохладителе аварийного впрыска. Выполненные расчеты показали, что гари сохранении степени йайпасирова-ния ГППТО такой же, как в проектном тепловом расчете, величина впрыска составляет около 7,7% от обш,его расхода пара в тракте вторичного перегрева. [c.303]

Расчеты, выполненные для третьего варианта схемы промежуточного перегрева, показали, что при использовании в качестве охлаждающей среды в водопаровом теплообменнике питательной воды, отобранной до. аодяногэ экономайзера, температура вторичного пара составляет примерно 465° С. Недостаточное снижение /п.п объясняется малой величиной температурного напора в теплообменнике (около 20° С). Этим же объясняется очень большая поверх-нэсть нагрева (примерно 450 па один корпус) дополнительно устанавливаемых воцопаровых теплообменников. [c.306]

Хнп иотлоагрегата Электростан- ция Произ- води- тель- ность, 171(4 Параметры первичного пара, бар/°С Параметры вторичного перегрева, бар1°С Топливо Регулирование температуры первичного пара Регулирование температуры вторичного пара [c.141]

Параметры вторичного перегрева, 6apj >0 Топливо регулирование температуры первичного пара Регулирование температуры вторичного пара [c.142]

Из приведенных данных следует, что на температуру пара наиболее эффективно воздействует изменение расхода пара, несколько менее эффективно — расход топлива и наименее эффективно — расход воды через поверхностный охладитель. Последний является регулирующим воздействием и выбор его в данном случае был неудачным. С точки зрения качества автоматического регулирования температуры пара наиболее подходящим в этом случае является воздействие на расход пара. Однако расход пара не является независимым (определяется графиком нагрузки станции) и не может быть прямо использован в качестве регулирующего воздействия. При регулировании температуры вторичного пара путем бай-пасирования воздействие на температуру пара осуществляется изменением его расхода через регулирующую ступень. [c.198]

В котлах большой мощности, как правило, применяется газовый перегрев вторичного пара. Температура вторичного пара регулируется с помощью паропаровых или газопаропаровых теплообменников, байпасирования пара в сочетании с тем или иным способом газового регулирования. Ниже рассматривается ряд получивших распространение схем регулирования температуры первичного и вторичного пара на котлах большой мощности. [c.208]

Наличие газопаропарового теплообменника и несимметричное расположение пароперегревателей в корпусах котла предопределили в данном случае и схему автоматического регулирования температуры вторичного пара. Одной из особенностей принятого способа регулирования является появление дополнительной связи между трактами первичного и вторичного пара через газопаропаровой теплообменник. Проектная схема автоматического регулирования выполнена без учета этой связи регулирование температуры первичного и вторичного пара производится независимыми друг от друга регуляторами. В случае, если взаимное влияние трактов окажется значительным, а качество регулирования из-за этого недостаточно хорошим, ОДИНЫ из возможных путей совершенствования схемы является введение между регуляторами внешних динамических связей, обеспечивающих в той или иной мере автономность работы регуляторов. [c.216]

Не иопользуется имеющаяся возможность рециркуляции газов и при эксплуатации котлов ТП-100. В этом котле изменение температуры вторичного пара обычно производится с помощью дополнительной регулировочной поверхности нагрева 10 (рис. 5-6). Распределительным клапаном 11 можно изменять соотношение между количеством пара, проходящего через змеевики и через шунтирующие трубы. Это равнозначно соответствующему изменению суммарной поверхно сти [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...