Поперечный сдвиг и перерезывающая сила

При определении положения отклоняющего ролика и усилия поперечной подачи необходимо учитывать, что приближение отклоняющего ролика к индуктору приводит к резкому увеличению напряжений сдвига от перерезывающих сил, вызывающих увеличение эллипсности. [c.136]

Четырехточечная схема нагружения отличается от схемы чистого изгиба способом нагружения изгибающий момент создается при помощи сосредоточенных сил, приложенных внутри или вне пролета I образца. Следовательно, на участках образца от опоры до точки приложения нагрузки действует перерезывающая сила, т. е. поперечные сдвиги. В случае приложения нагрузки вне пролета I это, однако, не оказывает влияния на однородность напряженного состояния части образца, расположенной между опорами, т. е. для этой части образца сохраняются все достоинства схемы чистого изгиба. Схема нагружения сосредоточенными силами внутри пролета I, как менее выгодная, здесь не рассматривается. При определении прочности Я размеры консоли длиной с должны быть установлены с учетом изгибающего момента И и перерезывающей силы С. [c.227]

Ниже предлагается метод расчета многослойных оболочек и пластин, в основу которого положен известный прием С. П. Тимошенко, использованный им для определения дополнительных прогибов балки от перерезывающих сил. Это позволяет свести многослойную конструкцию к эквивалентной однослойной с некоторой приведенной изгибной жесткостью. Последняя определяется с учетом деформаций поперечного сдвига и надавливания волокон в заполнителях, которые могут быть как легкими, так [c.77]

Крутящие моменты и перерезывающие силы в сечении стержня отсутствуют, поэтому касательные напряжения в поперечном сечении и соответствующие сдвиги можно принять равными нулю [c.321]

В том случае, если длина волн изгиба соизмерима с размерами поперечного сечения стержня, для определения собственных частот поперечных колебаний стержней следует учитывать инерцию поворота сечения и действие перерезывающих сил. Поскольку действие перерезывающей силы вызывает искривление плоскости поперечного сечения, т. е. деформацию сдвига, то коэффициенты уравнения поперечных колебаний стержня будут зависеть не только от модуля упругости Е, но и от модуля сдвига G. [c.139]

Оно ничем не отличается от классического решения изгиба балки. Такое совпадение объясняется тем, что в данной задаче перерезывающая сила в любом сечении равна нулю, и поэтому изгиб стержня происходит без деформаций поперечных сдвигов. [c.119]

В 1944 г. вариант теории пластин, в которой учитываются поперечные сдвиги, был предложен Э. Рейсснером [25]. Задав линейный закон изменения напряжений а, Оу, Хху по толщине пластины, получив затем из уравнений равновесия квадратичный закон изменения напряжений т г и Xyz и кубический закон для напряжений Сг, он выводит соотношения обобщенного закона Гука из вариационного принципа Кастилиано. В 1945 г. Э. Рейсснер [26] получил разрешающие уравнения уравнение для прогиба и для функции t]5, которая входит в формулы для перерезывающих сил. Через год [c.191]

Все входящие сюда ряды сходятся, за исключением лишь последнего ряда, расходящегося в вершинах лг = а/2, у = 6/2. Это обстоятельство обусловлено особым свойством поверхности рассматриваемой оболочки, образуемой поступательным перемещением плоской кривой. Элементы такой поверхности не испытывают кручения и по этой причине мембранные силы Nj y не участвуют в распределении нормальной нагрузки оболочки. Поскольку обе силы и Ny обращаются у вершин в нуль, постольку функция передачи нагрузки вблизи этих точек падает на одни лишь силы сдвига Nj y. В связи с тем, что, как уже сказано, кручение в такого рода оболочках исчезает, указанные силы сдвига возрастают к вершинам оболочки до бесконечно больших значений, а на практике, если краевые условия = О, Ny = 0 строго выполняются, изгибающие моменты и поперечные перерезывающие силы увеличиваются в непосредственной близости к вершинам. [c.511]

Чтобы получить уравнения, необходимые для решения этих задач, рассмотрим элемент, подобный изображенным на рис. 228, а и 235, и выведем для него уравнения равновесия. Из симметрии заключаем, что мембранные силы сдвига = обращаются в данном случае в нуль, а силы остаются постоянными по окружности. Обратившись к поперечным перерезывающим силам, точно так же из симметрии обнаруживаем, что отличными от нуля остаются здесь лишь силы Рассмотрение действующих на элемент (рис. 235) моментов приводит нас равным образом, на основании симметрии, к выводу, что крутящие моменты обращаются в нуль, [c.514]

Так как в поперечных и продольных сечениях на уровне нейтральной оси нормальные напряжения равны нулю, то на этом уровне создается напряженное состояние чистого сдвига (например, в вертикальных стенках изгибаемых двутавровых балок при наличии перерезывающей силы). [c.96]

Таким образом, напряженное состояние при поперечном изгибе (при наличии перерезывающей силы) изменяется от одноосного растяжения и сжатия (в верхних и нижних волокнах) до чистого сдвига, т. е. двухосного, разноименного напряженного состояния (в центре балки). При переходе от периферии к центру балки направления главных напряжений изменяются в крайних волокнах главные напряжения параллельны оси балки, а в центральных — направлены под углом 45° к оси балки. Это часто отражается на виде излома хрупких материалов. Все сказанное [c.96]

Двухмодовая модель изгибных колебаний стержня была введена С.П. Тимошенко [1.24]. Он предложил учитывать не только инерцию вращения элементов, но и поправки на деформации сдвига, вызванные перерезывающими силами. Его модель основывается на следующих предположениях поперечные сечения остаются плоскими, но перпендикулярными к деформированной оси стержня нормальные напряжения на площадках, параллельных оси, равны нулю учитываются инерционные составляющие, связанные с поворотом элементов балки в плоскости ее колебаний. [c.42]

Сдвиг и инерция поворота пластин оказывают существенное влияние также на крутильные колебания тонкостенных сварных балок открытого профиля. Уравнение колебания с учетом сдвига и инерции поворота было получено Аггарвалом и Кренчем [291 для двутавра и швеллера. При этом предполагалось, что крутящий момент М, р связан о моментом инерции площади поперечного сечения /р так же, как и в теории Бернулли—Эйлера дМ 1дх=. = р/рЭ угде р—плотность материала у — угол закрутки. В сечениях полок (рис. 27) денотауют изгибающие моменты М , свя занные с депланацией (М и в верхней и нижней полосах имеют противоположные знаки) уравнением дM /дx = Q - -- -р1 д> /дх, где — перерезывающая сила в сечении полки [c.72]

Таким образом, решение задачи свелось к последовательности решений системы алгебраических уравнений (4.16) при различных формах волнообразования (т, п). Основные операции получения матрицы разрешающей системы Ктп, как видно из (4.17), сводятся к перемножению трех матриц. Компоненты вектор-столбца свободных членов Р вычисляются согласно (4.18). После решения системы алгебраических уравнений для каждой гармоники волнообразования проводится вычисление амплитудных значений обобщенных деформаций Далее в точках вывода результатов (х , Х2н) определяются обобщенные деформации emn x k,x2k) mn и производится суммирование результатов. После окончания набора обобщенных деформаций в точках вывода можно вычислить деформации в любом слое в системе координат (0X1X22) панели, а затем определить деформации в системе координат, связанной со слоем. С использованием соотношений упругости для однонаправленного слоя вычисляются напряжения вдоль, поперек армирования и на сдвиг в плоскости слоя. Средние напряжения поперечного сдвига можно оценить отношением перерезывающей силы к толщине панели. [c.178]

Здесь Q - компоненты вектора перерезыващих сил (тензора первого ранга)k, - коэффициент и компоненты вектора поперечного сдвига. Характерной особенностью струяоуры правой части равенства [c.97]

МЫ переходим к более общему случаю изгиба поперечными нагрузками, задача становится более сдоншой. Ясно, что под влиянием касательных напряжений, соответствующих перерезывающим силам N- и появятся сдвиги, которые вызовут искривление линейных элементов, перпендикулярных к срединной плоскости. Под влиянием нагрузки, лежащей на пластинке, наверное, возникнут напряжения Zz, которые соответствуют надавливанию друг на друга слоев пластинки, параллельных срединной плоскости. Очевидно, что вследствие этих надавливаний срединная плоскость пластинки может испытать некоторые деформации в своей плоскости и уже не будет играть роль нейтрального слоя. [c.383]

После решения системы алгебраических уравнений (5.13) для каждой гармоники волнообразования проводится вычисление амплитудных значений обобщенных деформаций е п = = LmnXmn, далее определяются обобщенные деформации в точках вывода (J=K. Ук) Pemn (Хи, Ук) тч И проводит-ся суммирование результатов. После окончания набора обобщенных деформаций в точках вывода можно вычислить деформации в любом слое в системе координат х, у, г к определить деформации в системе координат, связанной со слоем. С использованием соотношений упругости для однонаправленного слоя вычисляются напряжения вдоль, поперек армирования и на сдвиг в плоскости слоя. Средние напряжения поперечного сдвига можно оценить отношением перерезывающей силы к толщине панели. [c.408]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...