Оболочки, подкрепленные ребрами

Существуют формулировки условия анизотропной пластичности в виде кусочно линейных соотношений типа теории Треска — Сен-Венана или теории наибольшего приведенного напряжения. Здесь, однако, будет использован другой подход, который кажется более реалистичным для конструктивно-анизотропных элементов, например, пластин и оболочек, подкрепленных ребрами, а также для композитных материалов, армированных непрерывным волокном. [c.497]

Важной характеристикой виброактивности является плотность собственных частот системы в диапазоне действия возмущающих сил. На рис. 71, а показана функция распределения резонансных частот оболочки, подкрепленной ребрами жесткости, а на [c.155]

Соболева О. Н. Колебания замкнутых круговых цилиндрических оболочек, подкрепленных ребрами жесткости. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1973. 18 с. [c.265]

Назаров Н. А. К расчету пологих оболочек, подкрепленных ребрами.— Сборник трудов Ленинградского инженерно строительного института, 1963, №42, с. 51—66. ъ [c.388]

Написанная система совпадает с системой (3.33), что естественно, поскольку для оболочек, подкрепленных ребрами, были сделаны те же упрощения, что приняты в п. 3.2. [c.181]

ОБОЛОЧКИ, ПОДКРЕПЛЕННЫЕ РЕБРАМИ [c.492]

Изложен новый метод решения контактных задач с неизвестной областью активного взаимодействия (метод обобщенной реакции), не требующий предварительного разбиения области возможного контакта на активную и неактивную зоны. Выписана разрешающая система уравнений. для оболочки, подкрепленной ребрами одностороннего действия. Метод проиллюстрирован на примерах расчета оболочки, подкрепленной свободно надетым шпангоутом, и оболочки, свободно лежащей на опоре в виде части кругового кольца. [c.492]

Доклад Уравиеиия равновесия оболочки, подкрепленной ребрами вдоль линий главных кривизн , прочитанный в Ленинградском политехническом институте 28 октября 1948 г. [c.504]

Критическое давление на оболочку, подкрепленную ребрами, определяем по формуле И. А. Биргера [6, 7, 29]. [c.441]

Одним из основных требований, предъявляемых к подобного рода конструкциям, является обеспечение минимального веса при достаточной прочности и устойчивости. Наиболее полно удовлетворяются эти требования путем применения либо слоистых оболочек, либо оболочек, подкрепленных ребрами жесткости. [c.3]

Перспективным материалом для изготовления глубоководных аппаратов с максимально возможной глубиной погружения с точки зрения высокой удельной прочности является стеклопластик, изготовленный методом намотки стеклянного волокна. За рубежом в течение последних лет осуществляется широкая программа исследований по проектированию и изготовлению таких корпусов методом намотки стеклянного волокна. Исследовались три типа конструкций цилиндрических подводных корпусов однослойная обшивка, подкрепленная ребрами жесткости, трехслойная с обшивками из стеклопластика и легким и прочным заполнителем между ними. Концевые крышки имеют сферическую форму. Основными трудностями, возникающими при изготовлении корпусов методом намотки, являются необходимость создания и контроля определенной степени натяжения волокна, получение соосных отверстий и т. д., особенно в случае изготовления толстых оболочек [91]. [c.342]

Рис. 8. Цилиндрическая оболочка, подкрепленная круговыми ребрами жесткости

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК, ПОДКРЕПЛЕННЫХ ПРОДОЛЬНЫМИ РЕБРАМИ [c.163]

Моделирование подкрепленных оболочек представляет собой весьма сложную задачу экспериментальной механики тонкостенных конструкций. Изготовление маломасштабных, геометрически подобных моделей тонких оболочек, усиленных ребрами жесткости, сопряжено с серьезными техническими трудностями и экономическими затратами. [c.119]

Элементы матрицы соотношений упругости для оболочки, подкрепленной произвольно ориентированными узкими ребрами [c.271]

Уравнения типа (7.3) — (7.6) получаются, если решение для перемещений и деформаций оболочки от неизвестных реакций на линиях контакта оболочки записать с помощью функций Грина, выделив предварительно особые, обращающиеся в бесконечность при а=ао части функций Грина, как это сделано в разд. 7.4 предыдущей главы. К уравнению типа (7.3), например, приводится задача определения касательной реакции в цилиндрической оболочке, подкрепленной вдоль отрезка образующей абсолютно жестким на растяжение и абсолютно податливым на изгиб ребром или системой таких ребер, расположенных с постоянным шагом по окружности и одинаковых между собой. Уравнение типа (7.4) определяет окружные касательные реакции в описанных выше ребрах, но присоединенных по отрезкам окружности попер ч ого сечения оболочки (если не учитывать нормальные реакции). Уравнение типа (7.5) служит для определения нормальных реакций в цилиндрической оболочке, сдавливаемой вдоль отрезков образующих одинаковыми жесткими штампами,,, контактируемая кромка, которых -искривлена, не имеет острых углов, не приварена к оболочке и трение в зоне контакта отсутствует. Все штампы нагружены одинаковыми силами и расположены с постоянным шагом в окружном направлении. В этом случае искомой является не только реакция q штампа, но и величина зоны контакта р. Уравнение (7.6) будет Иметь место, если определяется нормальная реакция жестких штампов, таких же, как при рассмотрении уравнения (7.5), но присоединенных по отрезкам дуги окружности поперечного сечения с постоянным шагом. [c.289]

В коротких и средних оболочках продольные ребра незначительно влияют на величину критической нагрузки. С увеличением частоты стрингерного набора увеличивается и число волн, образующихся при потере устойчивости. Однако даже при частом расположении стрингеров значение/5 р увеличивается лишь на 5... 10%. Применение же оболочек, подкрепленных только шпангоутами, оправдывается и технологическими соображениями. Следует, однако, помнить, что необходимость обеспечения устойчивости оболочки в пролетах между шпангоутами при сравнительно больших давлениях может потребовать затраты большого количества материала на оболочку. Поэтому постановка стрингерного набора может быть целесообразной. Одним из видов таких конструкций являются оболочки вафельного типа. [c.83]

ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ, ПОДКРЕПЛЕННЫЕ КОЛЬЦЕВЫМИ РЕБРАМИ [c.97]

В основу первой главы второй части полоясена статья 10. А. Шиманского Изгиб тонких цилиндрических оболочек, подкрепленных ребрами конечной жесткости , опубликованная в 1933 г. [c.71]

Для цилиндрической оболочки, подкрепленной ребрами, решается задача о тепловых напряжениях при перепаде температур между стенкой и ребром. Под(феш1енная система состоит из 2т цилиндрических панелей и промежуточных ребер, образующих замкнутую оболочку, шарнирно опертую по торцам на жесткие шпангоуты (рис. 9.7.5). Введем обозначения радиус R, толщину h и длину I оболочки, модуль упругости Е и коэффициент ц Пуассона материала, панели, модуль упругости Eq и площадь pQ поперечного сечения ребер. [c.164]

Абовский И. П., Гетц И. И. Расчет пологих оболочек с наклонными ребрами. — Красноярск Красноярский политех, ин-т, 1971 Пологие оболочки, подкрепленные ребрами произвольной ориентации. — Красноярск Красноярский политех. ин-т, 1973. [c.282]

Постановка задачи. Модели оптимизации оболочек, подкрепленных ребрами жесткости (шпангоутами и стрингера.мн), в сравнении с аналогичными. моделями для гладких оболочек имеют некоторые особенности. Во-первых, при оптимизации ребристых оболочек возникает необходимость учета существенно большего числа предельных состояний конструкции, поскольку помимо общей потери устойчивости воз.можны местные (как для обшивки, так и для ребер) и связные формы потери устойчивости (рис. 5.5). Во-вторых, если оптимизируется схема подкрепления оболочки, то в число опти.мизируемых параметров следует включить существенно дискретный параметр — число элементов подкрепления, вследствие чего модель оптимизации оболочки, подкрепленной ребрами жесткости, приобретает поливариантный характер. [c.229]

Предварительные примечания. Из практики эксплуатации обо-лочечных конструкций известно, что ребра жесткости, неразрывно связанные с оболочкой, являются концентраторами напряжений. Поэтому представляют интерес тонкостенные конструкции в виде оболочек, подкрепленных ребрами одностороннего действия. Так как ребра и оболочка в таких конструкциях жестко между собой не связаны, то соответствующая краевая задача может трактоваться как контактная с неизвестной областью активного взаимодействия. [c.521]

Обстоятельный обзор контактных задач с неизвестной областью взаимодействия (механическая сторона вопроса) дан в монографии [50], где обсуждаются, в частности, формальные противоречия, возникающие при использовании для постановки и решения названных задач классических теорий стержней, пластин и оболочек. Противоречия в основном связаны с появлением на границе зоны контакта (например, пластины и плавно очерченного штампа) сосредоточенных сил взаимодействия, что не согласуется с теорией Герца, по которой эти силы на границе зоны контакта должны быть равны нулю. Использование теории пластин и оболочек типа С. П. Тимошенко [183], учитывающей эффект поперечного сдвига без поперечного обжатия, позволяет частично снять противоречия, возникающие при использовании теории Кирхгофа. Если же учесть деформацию поперечного обжатия, то удается устранить все противоречия, даже оставаясь в рамках теории Кирхгофа (т. е. не учитывая деформации сдвига). И еще одно замечание. Названная несогласованность в распределении сил взаимодействия обычно мало сказывается на величине напряжений (а тем более смещений) в контактирующих элементах конструкций [501. Сказанное дает авторам основание при рассмотрении контактной задачи для оболочки, подкрепленной ребрами одностороннего действия, ограничиться рамками излагаемой в этой книге кирхгофовской теории оболочек. [c.521]

Численные эксперименты на достаточно большом количестве задач (контактные задачи для балок, мембран, круговых пластин в линейной н нелинейной Постановках [110], а также пластин и оболочек, подкрепленных ребрами одностороннего действия) Показали, что путем соответствующего выбора параметра р > О можно добиться сходимости последовательностей ), определие- [c.523]

Для описания деформации оболочек, подкрепленных ребрами, далее будет использована теория жесткогибких оболочек, построенная в предыдущей главе, но без учета вариаций параметров поперечного обжатия. Для описания деформации ребер будет построе- [c.275]

Постановка нелинейных краевых задач теории пологих оболочек, подкрепленных ребрами Жесткости. Поведение энергетических решений в окрестности ребер жесткости. Соприжение с жесткими телами. [c.349]

Покрытия из панелей двоякой положительной гауссовой кривизны нашли применение и в зарубежном строительстве. В НРБ построена оболочка размером 6X18 м, собранная из двух арок-диафрагм и четырех панелей [46]. Торцовые диафрагмы оболочки образовывались ребрами крайних панелей и затяжками. Толщина полки панелей составляла 25 мм. Оболочка рассчитана на нагрузку 1700 Н/м2 и выполнена из бетона марки 170. Впоследствии в НРБ разработаны и построены аналогичные покрытия зданий с шагом колонн 6 и 12 м и более значительных пролетов (рис. 2.20). Толщина полки этих конструкций равнялась 30 мм. Средние панели оболочек имели только торцевые ребра, входившие в состав арок-диафрагм. В зависимости от размеров здания оболочки собирались из 3—8 панелей. Например, оболочки размером 6Х Х21 м собирались из пяти средних панелей (5,8x4,4) и двух крайних. Панели соединялись при помощи обетонирования арматурных выпусков. Плиты не имели продольных ребер, и для съема с форм, перевозки и монтажа к их краям болтами крепились криволинейные стальные решетчатые фермы. Оболочки монтировались без лесов подкрепленные фермами панели устанавливались непосредственно на контурные арки. Фермы снимали после приобретения монолитным бетоном стыков достаточной прочности. [c.81]

Ю. Д. Швейко, А. Д. Брусиловский. О собственных колебаниях цилиндрических оболочек, подкрепленных поперечными ребрами жесткости. Расчеты на прочность, вып. 15. [c.26]

Рис. 9.7.S. Схема расчета циливдрической оболочки, подкрепленной продольными ребрами

Проиллюстрируем приведенные рассуждения на примере оболочки, подкрепленной узкими ребрами произвольной ориентации. Оболочка описывается уравнениями в развернутой форме (гл. 4, 8), а ребра — теорией стержней Кирхгофа — Клебша. Для данного случая в вариационном уравнении (3) [c.218]

Рис. 8.16. Бесконечно длнииая оболочка, подкрепленная продольными ребрами (стрингерами), нагруженными на концах продольными силами Р (q — касательные реакции взаимодействия между ребром и оболочкой, OaF = N — уси- лие в ребре, Ос — напряжения, Рс — площадь сечения)

Карпов Н. И. Об одном способу определения напряженно-деформированного состояния оболочки, подкрепленной равноудаленными ребрами жесткости,— Прикладна механ1ка, 1963, т. 9, № 3, с. 270—274. [c.387]

Из трех рассматриваемых вариантов расположения ребер (см. рис. 10) предпочтительны оболочки с продольно-кольцевым и перекрестно-кольцевым набором, так как они позволяют принять более жесткие кольцевые ребра (в 3...4 раза шире продольных), что дает уменьшение массы до 10%. По сравнению же с оболочками, подкрепленными только кольцевым набором, оболочки вафельного типа проигрывают в массе 3...5% (речь идет об идеальных оболочках). Однако в реальных конструкциях вафельное подкрепление в большинстве случаев предпочтительно. Продольные ребра, несущественно влияя на величину разрушающей нагрузки, позволяют увеличить шаг кольцевых ребер, обеспечивают более надежную конструкцию с меньшей чувствительностью к общим и местным несовершенствам. Рекомендуемые зависимости и экспериментальные данные отдюсятся к оболочкам с постоянной жесткостью подкрепления вдоль образующей. Следует отметить, что наиболее рациональной будет оболочка, которая в центре пролета имеет более широкие (жесткие) кольцевые ребра. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...