Нагружение боковых граней

Нагружение боковых граней. Вычисления с помощью формул (4.2.13) можно продолжать двумя путями — применением теоремы о вычетах и непосредственным вычислением входящих в них интегралов. [c.540]

Существенно иначе деформируются в поперечном направлении образцы, армированные по схеме [ 30°/90°] при нагружении до уровня осевой деформации = 0,5% и кромочная грань (ej), и середина образцов (ф линейно сжимаются по высоте, однако при дальнейшем нагружении боковая грань начинает интенсивно расширяться, и при = 0,6—0,7% становится заметным расслоение образцов в срединной плоскости в углеродных слоях, уложенных под углом 90°. Деформация же продолжает линейно изменяться, что свидетельствует о продолжении сужения образца в срединном сечении, в то время как кромочная боковая грань его уже потеряла сплошность и расслоилась. Отметим, что начало расслоения и его рост нельзя заметить по приведенной зависимости которая вплоть до разрушения [c.313]

Картина деформированного состояния при чистом изгибе, подтверждающая гипотезу плоских сечений, хорошо видна на резиновой модели бруса прямоугольного сечения с нанесенной на боковой грани сеткой из продольных и поперечных линий (рис. 2.74, а), имитирующих продольные слои н поперечные сечения бруса. При нагружении обоих концов бруса противоположно направленными парами сил продольные линии искривляются, образуя дуги окружности, а поперечные, оставаясь прямыми, лишь поворачиваются на некоторый угол (рис. 2.74, б). [c.211]

Расчет. Нагруженная призматическая обыкновенная шпонка работает на смятие боковых граней и на срез. Максимально допустимое усилие из условия предупреждения смятия боковых граней будет [c.422]

Верхний подшипник выполнен как одно целое с амортизатором подвески рычажного типа. Амортизатор прикреплен болтами к днищу кузова, который опирается на вертикальный элемент U-образного профиля, как показано на рис. 1.18. Для деталей крепления этого элемента к днищу кузова наиболее критическим является первый случай нагружения, при котором боковая сдвигающаяся сила равна разности 18 770—13 670 = 5100 Н. Момент относительно вертикальной оси, проходящей через центр штока, от осевых сил, действующих на подшипники, равен сумме 18 770-0,064 -f- 13 670-0,064 = =2080 Н -м. Этот момент воспринимается точечными сварными швами, расположенными по боковым граням вертикального коробчатого элемента. Ширина грани равна 216 мм, отсюда на каждую грань действует сдвигающая сила, равная частному 2080/0,216 = 9630 Н. Вся сдвигающая сила равна сумме 5100/2 + 9730 = = 12 180 Н. [c.34]

Рис. 125. Генерация призматических петель на включениях в кремнии (включения указаны стрелками) и последующее увеличение их диаметра за счет неконсервативного движения (переползания). Структуры сняты в средней части боковых граней без-дислокационных образцов Si после нагружения

Модель на рис. 8.18 (Ь) была использована для исследования трех случаев нагружения (см. рис. 8.19), соответствующих различному расположению нагрузки Т на боковой стороне блока. Нагрузка прикладывалась к нижней части боковой грани в случае (а), к ее центру в случае (Ь) и к верхней части в случае (с). В каждом случае нагружения нагрузка Т увеличивалась до тех пор, пока итерационный процесс решения системы уравнений не расходился. Результаты суммированы на рис. 8.19 они показывают, что в данной частной задаче неустойчивость численного решения соответствует физической неустойчивости. [c.230]

Пусть прямолинейный брус, заделанный одним концом неподвижно, нагружен на другом конце силой Р, лежащей в его плоскости симметрии zz (рис. 296, а). Под действием этой силы брус согнется, ось его обратится в кривую линию, лежащую Б той же плоскости симметрии. Для опыта на боковой грани бруса предварительно нанесем на произвольном расстоянии одна от другой две прямые тп и тхщ, перпендикулярные к его оси. После деформации отрезки эти останутся прямолинейными, но не будут параллельны один другому. Это означает, что попереч- [c.313]

Особое внимание при испытаниях армированных пластиков на сжатие следует обратить на способ приложения нагрузки. Различают два способа нагружения образцов при испытаниях на сжатие 1) осевыми (нормальными) усилиями по торцам образца 2) касательными усилиями по боковым граням образца (см. рис. 3.1.7). При нагружении по торцам образца сжимаюш,ая нагрузка должна быть приложена через плоские параллельные опорные поверхности, неровность которых не должна превышать 0,025 мм. Тангенс угла отклонения направления действия нагрузки от продольной оси образца не должен превышать 0,001. Для удовлетворения этих требований и исключения случайных погрешностей при установке образца разработаны многочисленные приспособления для испытаний на сжатие. Точность приложения нагрузки и установки образца в этих приспособлениях обеспечивается высокой точностью изготовления направляющих и опорных поверхностей. Образцы в приспособлениях могут стоять или подпираться по бокам концы их могут быть также фиксированы в заделках, обеспечивающих точнее приложение нагрузки [88, с. 64]. [c.106]

Рпс. 3.3.3. Приспособление для нагружения образцов по боковым граням [205] [c.109]

В первом случае нагружения, когда теряют устойчивость все раскосы, узлы передней и задней граней смещаются в направлении оси У, узлы же боковых граней смещаются в перпендикулярном направлении, по оси X, в результате этого пояс получает пространственный изгиб (рис. 3-1,6). [c.81]

Рис. I. Прямобочное зубчатое соединение с центрированием по внутрен-не.му диаметру применяют для передачи крутящего момента в системах, нагруженных радиальными силами. Степень центрирования высокая. Пазы втулки обрабатывают протяжкой. Пазы вала обрабатывают по методу обкатки червячным фрезером. Посадочную поверхность отверстия вала и боковые грани зубьев шлифуют. Зубья могут иметь высокую поверхностную твердость. Соединение широко применяют во всех отраслях промышленности.

Хомут должен сидеть на рессоре плотно и щуп толщиной 0,1 мм не должен проходить между хомутом и верхним листом рессоры как в свободном, так и в нагруженном её состоянии иа глубину более 15 мм, зазор между хомутом и нижним листом допускается не более 0,3 мм, глубиной до 15 мм. Зазоры между хомутом и боковыми гранями листов не допускаются. [c.57]

Во-первых, оно препятствует возникновению поперечных трещин при обжатии сечения усилиями предварительного напряжения в нижней арматуре и задерживает развитие наклонных трещин по боковым граням при нагружении элемента крутящими и изгибающими моментами [c.206]

Во время нагружения балок после образования наклонных трещин на боковых гранях эта арматура задерживает развитие трещин по высоте и тем самым увеличивает промежуток между появлением косых трещин на гранях и разрушением элемента. Это видно при испытании образцов со слабым поперечным армированием или при его отсутствии. Так, балки, армированные только продольной арматурой, после образования первых наклонных трещин выдерживали еще значительное увеличение нагрузки. Учитывая сказанное, можно рекомендовать в балках, работающих на косой изгиб с кручением, напрягать как нижнюю, так и верхнюю продольную арматуру. При этом верхнюю напрягаемую арматуру необходимо ставить в количестве 15—20% площади сечения нижней арматуры, предварительно рассчитав сечение по трещиностойкости верхней зоны в стадии изготовления, транспортирования и монтажа. Величину предварительного напряжения верхней арматуры следует выбирать, чтобы в предельном состоянии напряжения в ней оказывались сжимающими. [c.215]

Из схемы нагружения призматической шпонки (рис. 245, а) следует, что возможен срез шпонки по сечению а—а и смятия ее боковых граней или одной из соединяемых деталей. [c.288]

Сказанное хорошо подтверждается следующими фактами. При симметричной нагрузке (см. фиг. 11), наихудшей в смысле устойчивости является система с двумя У-образными направляющими, все четыре грани которых имеют одинаковые геометрические размеры и работают в одинаковых условиях нагружения для сочетания плоской с У-образной и двух плоских направляющих колебания менее интенсивны и наблюдаются в более узком диапазоне скоростей наличие ненагруженных боковых планок у одной из плоских направляющих оказывает демпфирующее действие и не позволяет возникнуть интенсивным автоколебаниям, обусловленным одинаковым нагружением несущих поверхностей. При несимметричной нагрузке (фиг. 12), которая приводит к различным контактным деформациям на каждой из граней направляющих, наблюдаются, как правило, менее интенсивные автоколебания, хотя максимальные нагрузки на отдельных гранях могут быть значительно большими, чем при симметричной нагрузке. Хорошей иллюстрацией к последнему являются графики на фиг. 13, которые соответствуют схемам нагружения Б, В и Г на фиг. 12. Сравнение этих графиков с графиками на фиг. 11 (сосредоточенная сила 500 кГ приложена вертикально) показывает, что создание различных нормальных реакций на гранях У-образных направляющих приводит к уменьшению максимального значения амплитуды и соответствующей ей скорости. То же самое можно сказать и о сочетании плоской направляющей с У-образной. Иное положение с двумя плоскими направляющими, когда при несимметричной нагрузке наблюдаются более интенсивные автоколебания во всем диапазоне скоростей. Причиной этого может быть то, что боковые планки, не нагруженные при вертикальном приложении силы, играют роль демпферов, а при наличи значительных сдвигаю-144 [c.144]

Помимо перечисленных силовых факторов, каждый виток можно рассматривать как плоское кольцо, нагруженное изгибающими моментами Л4, приложенными к граням разреза так, что их векторы касательны к оси кольца (фиг. 612, б). Появление этих моментов обусловлено наличием бокового смешения центра тяжести витка. [c.816]

Посадка по боковым граням паза ступицы скользягцая (для центрирующих соединений), ходовая (для подвижных соединений) или плотная (для циклически нагруженных соединений). [c.233]

Центрирование по специальным поверхностям применяют а) в соединениях с короткими щлицами, не обеспечивающими продольной устойчивости насадной, детали б) в соединениях, передающих пульсирующий крутящий момент или нагруженных периодически действующим опрокидывающим моментом в) в соединениях с эвольвентными или треугольными шлицами со ступицами, термически обработанными до твердости > НКС 40, когда точное центрирование по боковым граням щлицев неосуществимо из-за невозможности шлифования пазов отверстия. [c.277]

Каждая прямолинейная часть пружины работает как балка, защемленная с двух сторон и нагруженная парой сил Р Р и моментами защемления УИиз. Боковые грани зубьев очерчиваются некоторым радиусом г по этому же радиусу изгибается и балка (т. е. пружина с поперечным сечением Ь X S), на основании чего получим [c.486]

Нагружение образцов монокристаллического Si одноосным сжатием показало [41, 42], что температурный порог пластичности при данном методе испытаний составляет 650-680°С. Образцы бесдислокационного монокристаллического Si р-типа марки КДБ-14 с р = 14 Ом см, выращенного по методу Чохральского, вырезались в виде параллелепипеда 3 X 3 X 5,5 мм с боковыми гранями (111) и (112) и направлением оси [c.25]

Опыты, показывающие правомерности такой модели, проводились следующим образом после деформирования кристаллов производили разгружение и удаляли слой определенной толщины со всех боковых граней за исключением торцов, а затем повторно нагружагш. При повторном нагружении, после удаления поверхностного слоя глубиной 80 мкм (это как раз соответств5 ет глубине градиентного слоя [c.53]

ЦИКЛОВ сжатия фронт микропластической деформации от боковых ребер смещается к средней части боковых граней. После 10 циклов вся боковая поверхность охватывается ямками с почти одинаковой плотностью порядка 3-10 см . На рис. 112, б и 113 приведены графики распределения плотности дислокаций вдоль того же направления АВ на различной глубине 5, мкм, от боковой грани (110) образцов Ge и Si после 3 и 8 циклов сжатия до а = 9,5 кгс/мм соответственно. При последовательной сполировке поверхностного слоя на разную глубину 5 плотность дислокаций снижается, однако вблизи свободной поверхности и бокового ребра наблюдается некоторый градиент плотности ямок травления, распространяющийся на глубину порядка 10, 30 и 100 мкм при 3, 5 и 10 циклах сжатия соответственно. При дальнейшем увеличении количества циклов нагружения или величины прикладываемых напряжений толщина градиентного слоя может превышать 200—300 мкм и более (особенно вблизи ребер и торцовых граней образца) вплоть до полного распространения на все поперечное сечение образца. Например, такая ситуация наблюдалась нами после циклических нагружений до ст = 20 к гс/мм в относительно тонких образцах сечением 2x2 мм [368]. [c.186]

НОВОЙ поверхности, а на боковых гранях деформируемого образца, контрастность и четкость фигур травления еще более резко снижаются и превра-и аются в некоторый повышенный структурный фон. Типичная картина по-выигенного структурного фона представлена на рис. 117 (сравните также рис. 117 с рис. 140 в), из которого видно, что образование его начинается в яервую очередь вблизи ребер образца и с увеличением количества цик.чов нагружения фронт образования такой структуры постепенно продвигается 190 [c.190]

Рис. 118. Рентгенодифракционные топограммы по Борману, снятые с боковой грани (110) образца Si до нагружения (а) и после 10 циклов нагружения до а = = 10кгс/мм (б).Ув. 10

Специфическая особенность при нагружении прямоугольных образцов из слоистых материалов — возникновение вдоль линии пересечения боковой грани с межслойной плоскостью высокой концентрации напряжений. Эффекты поперечного деформирования и расслаива- ния, обусловленные большими пиками напряжений, локализованны- ми вблизи этой линии, называются кромочными. Расчету послойных полей напряжений в пограничных областях у боковых граней пластин из композитов посвящено много работ, что можно объяснить рядом причин. Прежде всего это необходимость установления характера на- [c.300]

Зубчатая муфта (рис. 13.1, а) состоит из двух втулок I с внешними зубьями и скрепленных болтами двух обойм 2 с внутренними зубьями. Для зубчатых муфт используют эвольвентное зацепление с профильным углом = 20° и коэффициенто.м высоты h = 0,8. Центрирование обоймы относительно втулки выполняют, как правило, по наружному диаметру при этом поверхность заготовки по рекомендуется обрабатывать по сфере (иногда центрирование производят по боковым граням, в основном при малых скоростях в малоответственных передачах). Зубья втулки выполняют с линейчатыми (рис. 13.1,6) или криволинейными образующими (рис. 13.1, в). Перекос бочкообразных зубьев (с криволинейными образующими) не приводит к нежелательному кромочному нагружению зубьев. [c.228]

Главная задача, решаемая при сжатии плоских образцов, — выбор способа приложения нагрузки и обеспечение разрушения образца от сжатия. При нагружении только нормальными усилиями по торцам образца (схема I—2) практически невозможно обеспечить полный контакт между опорной поверхностью образца и поверхностью пуансона испытательной машины, следствием чего является преждевременное разрущение образца. При нагружении образца одними лишь касательными усилиями (схема I—3), как это регламентировано А5ТМ, передача сжимающих усилий тоже является несовершенной, особенно в случае применения плоских клиньев (АЗТМ предусмотрены конусные зажимные патроны). Наиболее рациональным является комбинированное нагружение — нормальными усилиями по торцам образца и касательными усилиями по боковым граням образца (схема 1—4). При комбинированном нагружении угол наклона клиновидных вкладышей захватов выбирается из условий распределения нагрузки по торцам и боковым граням образца. Экспериментально установлено, что боковое раздавливание образца исключено, когда нагрузка по торцам его составляет 45—50% от разрушающей (в случае отсутствия боковой нагрузки). В действующих приспособлениях угол наклона составляет 14—17°. Концевые части образца защищены накладками. [c.197]

Экспериментальное исследование зубцовых напряжений затруднено малыми размерами зубьев и сложностью моделирования нагружения зубьев. Ниже изложен приближенный расчет этих напряжений. Зубчатый венец, опертый на кулачок (рис. 7.16), по-прежнему моделируем зубчатой рейкой, расположенной на жестком основании. На рис. 7.16 кривая 1 определяет принятый (на основании экспериментов) закон распределения нагрузки д между зубьями в зоне зацепления. Окружная составляющая нагрузки уравно-вещивается потоком касательных сил 5 в сечении за зубчатым венцом. В расчетной схем[е рейки сохраняем принятый закон распределения нагрузки по зубьям. Для соблюдения условий равновесия касательные силы 5 прикладываем (условно) по обеим боковым граням рейки. [c.130]

Рекомендуются следующие посадки по боковым граням паза ступицы с зазором (H9/h9 - для центрирующих соединений D9/h9 — подвижных соединений) или переходные и с натягом (J /h9, N9/h9, P9/h9 для циклически нагруженных соединент ). [c.251]

Покажем, что гипотеза Бернулли при еуществовании в поперечных сечениях балки касательных сил упругости несправедлива. Рассмотрим для этого часть боковой поверхности консольной балки (рис. .38, а) прямоугольного поперечного сечения, нагруженной силой на конце. Опираясь на принцип независимости действия сил, найдем перемещение произвольной точки поперечного сечения в направлении оси балки 3,4 от действия в этом сечении только касательных сил упругости. Деформация элемента с1х, с1г при чистом сдвиге и его новое положение изображены на рис. .38, б, где (18 — перемещение верхней грани элемента относительно нижней в направлении оси х за счет чистого сдвига. Находим [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...