Структура хромоникелевых сталей типа

Структура хромоникелевых сталей типа 18-8 [c.300]

По механическим свойствам стали с 23 и 25% Сг и высоким содержанием азота после закалки при 1100—1200° С приближаются к хромоникелевым сталям типа 18-8. Сталь с 23% Сг, 1 % Ni и 0,25% N имела аустенито-ферритную структуру и следую-194 [c.194]

Стали, имеющие аустенитную структуру, по механическим свойствам равноценны хромоникелевым сталям типа 18-8. [c.291]

Свойства хромоникелевых сталей типа 18-8 в сильной степени зависят от содержания углерода и структуры. [c.317]

Вредное влияние ниобия особенно сказывается при сварке, когда образующийся наплавленный металл имеет полностью аусте-нитную структуру. Это особенно сильно проявляется при сварке массивных изделий, когда приходится применять многослойную сварку. В этом случае в наплавленном металле часто наблюдаются небольшие междендритные трещинки. Эти же трудности наблю даются при сварке хромоникелевых сталей типа 25-20-Nb и [c.352]

Повышение содержания углерода в сталях типа 25—20 увеличивает их склонность к дисперсионному твердению после закалки с высоких температур и последующего старения при умеренных температурах. Это изменение свойств происходит в аустенитных сталях в результате образования карбидных фаз и а-фазы в сталях с аустенито-ферритной структурой за счет распада аустенита или феррита и выделения а-фазы в б-фазе. Соотношение аустенитной и ферритной фаз оказывает влияние на сопротивление ползучести хромоникелевых сталей типа 25—12 (рис. 202) [325]. Увеличение 36S [c.368]

Наибольшее применение в промышленности находит хромоникелевая сталь типа 18-8, содержащая 17—20% Сг и 8—11% Ni, и ее модификации. Эти стали после закалки с высокой температуры имеют аустенитную структуру. [c.133]

Общепринято считать, что хромоникелевая сталь типа 18-8 при низких температурах после быстрого охлаждения имеет полностью аустенитную структуру. Однако исследование Г. Эйхмана и Ф. Гула показало, что уменьшение содержания хрома или никеля (рис. 11) в хромоникелевой стали смещает точку мартенситного превращения в сторону высоких температур, понижая стабильность самого аустенита [40]. [c.26]

Хромоникелевые стали типа 18—8 относятся к группе немагнитных сталей с аустенитной структурой. В зависимости от содержания углерода и от наличия специальных присадок эти стали подразделяются на две группы [c.84]

Исследования сварного шва хромоникелевой стали типа 18/8 показали [4], что столбчатый кристаллит имеет ячеистую структуру, причем пограничные зоны отдельных ячеек обогащены серой и другими примесями. Ширина этих зон достигает 3— 10 мк, что соответствует примерно 30% площади каждого кристаллита. Никель несколько повышает относительную ликвацию серы, что ведет к увеличению внутрикристаллитной неоднородности. Так же, как и у низколегированных сталей, микроскопическая химическая неоднородность сварных швов у хромоникелевых однофазных сталей и сплавов значительно меньше, чем в медленно охлаждаемых слитках. [c.537]

Уменьшение содержания хрома и кремния в стали типа 25-20 и повышение содержания углерода способствуют большей стабильности структуры в отношении образования а-фазы и тем самым уменьшают склонность к растрескиванию в процессе эксплуатации. В сталях типа 25-12 легче образуется а-фаза, и они больше склонны к растрескиванию. Введение кремния (около 2%) в хромоникелевые стали типа 25-20 приводит к образованию а-фазы при длительных нагревах. [c.1373]

Наиболее распространенным представителем обширного класса аустенитных сталей является хромоникелевая сталь типа 18-9, содержащая 17—19 /(, Сг и 8—10 /ц N1. При охлаждении до комнатной температуры от 7= 1100 1150° эти стали сохраняют однофазную структуру аустенита (фиг. 39, а). Однофазное строение и высокое содержание хрома придают стали значительную стойкость против коррозии на возд)гхе, в морской воде и в других химически активных средах (например, в азотной кислоте). В связи с этим сталь типа 18-9 называется нержавеющей сталью. [c.64]

Высокое сочетание механических и технологических свойств достигается в тех случаях, когда одновременно с азотом (0,25—0,36% N) к 20—23%-ным хромистым сталям добавляют 4—5% N1 в результате образуются стали с аустенитной структурой, близкие по свойствам к хромоникелевым сталям типа 18-8. [c.680]

Никель. Никель добавляется к коррозионно-стойким сталям для повышения пластичности. Стали с достаточно большим количеством никеля имеют чисто аустенитную структуру и хорошо обрабатываются. Кроме того, никель в ряде сред повышает коррозионную стойкость сталей. Но повышение содержания никеля, как правило, увеличивает восприимчивость хромоникелевых сталей к МКК. Под влиянием больших количеств никеля даже исчезает преимущество сталей с повышенным содержанием хрома. Так, сталь с 25 % Сг, имеющая чисто аустенитную структуру за счет увеличения количества никеля, не отличается от сталей типа 18-8 по предельному содержанию углерода, не вызывающему склонность к МКК [26]. Поэтому для уменьшения склонности к МКК не следует чрезмерно повышать количество никеля в коррозионно-стойких сталях, если это не вызывается необходимостью. [c.53]

Опытные наплавки некоторыми марками электродов -со стержнем из хромоникелевой стали типа 18—8 1(ЭНТУ-ЗМ, ЦЛ-4, ОЗЛ-8 и др.) 1по азали на ряде ГЭС хорошую эрозионную стойкость. Это подтверждает тот факт, что при некотором снижении содержания хрома и никеля наплавленный металл имеет структуру нестабильного аустенита (или аустеннтно-мартенситную) и поэтому обладает более высокой стойкостью, чем сталь 1Х18Н9Т. [c.88]

Во [ ремя иагрева преимущественно выделяются карбиды хрома типа СггаС - Аустеиитиые хромоникелевые стали типа 18-8 обычно имеют в структуре определенное количество феррита. Оно определяется конкретным соотношением элемеЕгтов в пределах марки, С ростом содержания кремния, титана, ниобия, молибдена, алюминия, хрома количество феррита увеличивается, [c.24]

Сталь Х28АН имеет аустенито-ферритную структуру [154], достаточно хорошие механические свойства и отличается от хромоникелевых сталей типа 18-8 и 18-8 с Ti бсшее высоким пределом текучести и значительно меньшими пластическими свойствами (табл. 73). Сталь хорошо сваривается и имеет высокие прочностные свойства в сварном шве. Свойства образцов, вырезанных в продольном и поперечном направлениях, сильно отличаются, что связано с обособленным расположением аустенитной и ферритной фаз и их ориентировкой вдоль и поперек направления деформации (прокатки). [c.196]

А. А. Бабаков предложил в качестве заменителя хромоникелевых сталей типа 18-8 сталь марки ЭИ810 (Х20Н6СЗ Ti) с меньшим содержанием никеля и с присадкой 2,2—2,8% кремния и титана, обладающую повышенными механическими свойствами. Сталь имеет феррито-аустенитную структуру и склонность к некоторому упрочнению в результате старения при 500—600° С. Кроме того, сталь может упрочняться за счет наклепа при холодной прокатке (табл. 114). [c.285]

В СССР сталь типа 18-8 с ниобием известна как сталь марки Х18Н12Б (X18H1IB), а также с другим соотношением хрома и никеля, применяемая для работы при высоких температурах (см. табл. 119, 120). Ниобий как сильный карбидообразующий элемент связывает углерод в стойкие карбиды, тем самым предотвращая образование карбидов хрома по границам зерен и, следовательно, появление склонности к межкристаллитной коррозии. Ниобий в то же время является очень сильным ферритообразующим элементом. Не связанный в карбиды ниобий оказывает сильное влияние на увеличение ферритной области. Поэтому хромоникелевые стали типа 18-8 при введении в них ниобия приобретают аустенито-ферритную структуру. Чтобы избежать появления ферритной фазы в хромоникелевых сталях, рекомендуется вводить несколько повышенное содержание никеля (10—12%). [c.343]

В работе [825] изучена кинетика окисления, составы и структура окисных пленок, образуюш,ихся на хромоникелевых сталях типа 18-8, 23-13 и 25-35 в сухом и влажном воздухе при температурах 870, 980 и 1090° С с различной длительностью испытания. Показано, что основными составляющими окалины являются окислы типа шпинелей МедО или (Fe, Ni, Мп) 0-(Fe, r, Мп)20з и типа Ме Оз с ромбоэдрической структурой и с различным содержанием элементов в пределах формулы (Ре, Сг, Мп)20з. [c.654]

Введение в состав хромоникелевых сталей типа Х18Н10 2—4 % Мо значительно повышает коррозионную стойкость изделий в средах восстановительного характера повышенной агрессивности в связи с облегчением процесса пассивации. Для компенсации ферритообразующего действия молибдена и сохранения аусте-нитной структуры необходимо повышение содержания никеля (см. табл. 1.4). [c.23]

Хромомарганцевые стали со структурой мета-стабильного аустенита, работающие в интервале температур М -М , обладают высокой износостойкостью в условиях динамического контактного нагружения (кавитационного, циклического контактно-ударного). Благодаря низкой энергии дефектов упаковки, в них интенсивно развиваются мартенситные превращения, сопровождающиеся релаксацией напряжений. Их рабочая поверхность упрочняется значительно сильнее, чем хромоникелевых сталей типа 12Х18Н10Т. [c.362]

Присутствие в структуре аустенитной хромоникелевой стали типа 18-10 б-феррита оказывает отрицательное влня И1е иа ее техно- [c.70]

Изменив соотношение ферритной и аустенитной фаз в хромоникелевых сталях типа Х21, оказалось возможным получить двухфазные нержавеющие стали ферритно-аустенитной структуры с пониженным содержанием никеля 0Х21Н5Т, Х21Н5Т и 0Х21Н6М2Т > 2, 2з Эти стали, выпускаемые отечественной промышленностью, известны как кислотостойкие (ГОСТ 5632—61). [c.27]

Так, в хромоникелевых сталях типа 1Х18Н9 при содержании никеля не больше 8 /о холодная деформация способствует появлению 1В структуре стабильной а-фазы. При сильной деформации сталь может стать полностью мартенситной (рис. 15). Образованием а-фазы в этой стали объясняется более резкий эффект ее упрочнения при наклепе в сравнении со сталью, содержащей большее количество никеля (см. табл. 4 и следующие данные об изменении твердости этой стали, НВ) [c.721]

Хорошее сочетание механических и технологических свойств достигается в тех случаях, когда одновременно с азотом (0,20—0,30 /о N) к 23—30%-ным хромистым сталям добавляют никель в количестве 1—2 /о (марки ЭИ457, ЭИ499, ЭИ657) и даже 3—5 /о. В результате такого легирования образуются стали с аустенитной или аустенито-ферритной структурой, близкие по своим свойствам к хромоникелевым сталям типа 18-8. Свойства азотсодержащих сталей описаны в работах [2, 29, 36, 37]. [c.1370]

А. А. Бабаков предложил в качестве заменителя хромоникелевых сталей типа 18-8 сталь марки ЭИ810 (Х20Н6СЗТ) с меньшим содержанием никеля и с присадкой 2,2—2,8"/о Si и титана. Эта сталь имеет повышенные механические свойства (табл. 28). Структура ее — феррито-аустенитная. Сталь несколько склонна к упрочнению за счег старения при 500—600 . Кроме того, она может упрочняться за счет наклепа при холодной прокатке (табл. 28). [c.1380]

Как отмечалось, основные методы обеспечения необходимой стойкости металла против образования горячих трещин при сварке и уменьшения вредного влияния старения при температурах эксплуатации приводят к необходимости ограничения химического состава наплавляемого металла весьма узкими пределами почти по всем элементам. Например, для получения аустенитно-феррит-ного наплагленного металла, применяемого для сварки ряда жаропрочных хромоникелевых сталей типа 18-9, 15-15, 18-13, 25-20 с дополнительным легированием их, требуемые пределы по основным элементам (Сг, N1) значительно уже пределов, гарантируемых марочным составом электродных проволок, поставляемых металлургической промышленностью. При этом следует иметь в виду, что в пределах допусков, обеспечивающих получение как чисто аустенитной, так и аустенитно-ферритной структуры металла, металлурги стараются получать составы чисто аустенитного класса, которые имеют лучшие технологические свойства для изготовления проволоки. Так как при сварке в ряде случаев необходимо получать аустенитно-ферритную структуру наплавленного металла, приходится применять дополнительное легирование при помощи покрытий. [c.68]

Производственный опыт и лабораторные исследования показали преимущество проведения термообработки и нагрева нержавеющих хромоникелевых сталей при сжигании топлива с избытком воздуха (при коэффициенте его расхода а>1), что снижает угар металла, улучшает качество поверхности готового листа и сокращает расход топлива. Скорость окисления хромоникелевых сталей типа Х18Н9, 0Х23Н18 и нихрома ХН78Т определяется не только окислительной способностью газовой среды, но и защитными свойствами образующихся окисных пленок. Последние возрастают с повышением содержания в сплавах хрома и с увеличением окислительной способности газовой среды в связи с образованием более защитных структур окисных пленок, что приводит к уменьшению скорости окисления, несмотря на возрастание агрессивности газовой среды с увеличением а (рис. 48). [c.96]

Правило порогов устойчивости применимо не только для двойных, но и для тройных и более сложных систем. В этом случае, наряду с изменением коррозионной стойкости при легировании, может иметь место и изменение стр ктуры основного сплава. Так. в хромоникелевых сталях типа 1Х18Н9 хром повышает коррозионную стойкость, а никель способствует образованию аустенитной структуры. [c.122]

С целью экономии дефицитного никеля часть его может быть заменена марганцем или азотом. При этом Структура стали может сохраниться аустенитной либо перейти в аустенитно-ферритный или аустенитно-мартенситный класс. Экономнолегированные хромоникелевые стали по коррозионной стойкости не уступают сталям типа 18—8 и могут полноценно их заменять. [c.32]

Для хромоникелевых сталей с содержание.м хрома до 20% достаточно 8-10% Ni, для перевода структуры TaiiH из ферритной (характерной для хромистых сталей) или аустенито-ферритной (содержащей Ni до 8%) в более гомогенное аустенитное состояние во всем диапазоне температур, вплоть до плавления. Это обеспечивает меньшую склонность к росту зерна, лучшие. механические свойства, эффективно понижает порог хладноломкости, делает сталь более коррозионностойкой. Никель, так же, как и хром, образует с железо.м твердые растворы при всех пропорциях компонентов, поэтом сталь легко пассивируется на воздухе, обеспечивая высокую коррозионную стойкость в слабоокисляющих и неокисляющих растворах. В соответствии со структурой и содержанием основных легирующих элементов (-18% Сг и от 8 до 10% Ni) такие отечественные стали принято соответственно называть аустенитные хромоникелевые коррозионностойкие (нержавеющие) стали типа 18-8, 18-9, 18-10", а в сокращенном современном варианте - стали типа 18-10 . [c.82]

Азот в виде при.месей или дополнительное легирование им в концентрации -0,15% оказывает благоприятное влияние на коррозионное поведение хромоникелевых сталей, способствуя расширению у-области. Чем выше содержание азота в хромоникелевой стали, тем меньше требуется никеля, чтобы сделать структуру стали полностью аустенитной. Введение -0,1,5% N заменяет от 2 до 4% Ni и испо.иьзуется в качестве присадки, в основном для стали типа 18-8, что повышает устойчивость аустенита при холодной деформации стали. В концентрациях 0,15-0,25% азот образует в сплавах Fe- r и Fe- r-Ni избыточные фазы нитридов типа шпинели (Fe r)4N (а-фаза) и r N, что сдвигает стационарный потенциал стали в сторону более положительных значений, а образующиеся нитриды представляют эффективный катод, облегчающий пассивацию сплава. [c.83]

Хромоникелевые стали (в частности, типа Х18Н9) имеют весьма высокие антикоррозионные свойства во многих агрессивных средах. После закалки на аустенит эти стали однородны по структуре, что обеспечивает стойкость также против электрохимической коррозии. Однако в условиях повышенных температур, которые возникают при изготовлении детали или изделия, в этих сталях происходит распад аустеиита с выделением но границам зерен богатых хромом карбидов и обеднением границ зерен хромом. [c.12]

Хромоникелевые стали и сплавы классифицируют по типу структуры, составу легирующих элементов, свойствам и назначению. В зависимости от состава вьщеляют хромомарганцевые, хромоникельмолибденовые и хромоникельмарганцевые стали. В соответствии со структурой, получаемой при охлаждении на воздухе, различают следующие классы сталей аустенитно-мар-тенситные, аустенитно-ферритные и аустенитные. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...