Правило порога устойчивости

На рис. 22 схематически представлено правило порогов устойчивости. [c.51]

Правило порогов устойчивости выведено из опытных данных и не имеет пока достаточно обоснованной теории. Защита неустойчивой составляющей сплава, возможно, обусловлена расположением атомов более устойчивого компонента в кристаллической решетке в таком порядке, что достигается возможностью образования из атомов последнего поверхностного барьера, защищающего сплав от действия агрессивной среды. [c.122]

Рис. 1-11. Графическая интерпретация правила порогов устойчивости

Один и тот же сплав может иногда иметь несколько порогов устойчивости, как, например, это имеет место в системе Ее — Сг. Обитая схема правила п/8 представлена на рис. 94. [c.125]

В однофазных сплавах скорость коррозии в зависимости от состава сплава изменяется скачкообразно по правилу порогов устойчивости, или правилу п/8, установленному Тамманом. Наблюдается резкое снижение скорости коррозии при добавлении к менее электроположительному металлу более благородного в количестве, кратном п/8 его атомной доли. Правило п/8 Таммана имеет важное значение для практики и позволяет установить оптимальное количество легирующего компонента [c.25]

Повышение антикоррозионных свойств железоуглеродистых сплавов имеет место только при содержании кремния не менее 14% вес., что соответствует второму порогу устойчивости (правило /б). Вследствие повышенной химической стойкости железных сплавов с высоким содержанием кремния возникло производство специальных сплавов на их основе, о чем будет сказано в дальнейшем. [c.102]

Если для случая двухкомпонентного сплава построить график коррозия — состав, причем компонент В будет защищающим, стойким в данной среде металлом, то получится левая кривая (фиг. 99). До некоторого состава X добавка компонента В к Л не улучшает положения атомов В недостаточно для создания блокады и скорость коррозии сплавов /Сбудет такая же, как и чистого металла Л. Начинал с состава X количество атомов В уже достаточно для создания блокады и коррозия резко падает до значения, равного коррозии чистого металла В, на кривой образуется ясно выраженный порог устойчивости . Если измерять потенциалы сплавов Е разного состава, то у сплава X значения потенциала изменяются скачком от величины, свойственной металлу Л, до величины, свойственной В (правая кривая фиг. 99). [c.119]

В однофазных сплавах типа сплав — твердый раствор скорость коррозии не находится в прямой зависимости от состава сплава, а меняется скачкообразно по правилу порогов устойчивости, разработанному Тамманом. Это правило, называемое также правилом п/8, гласит, что при легировании менее электроположительного металла более электроположительным (т. е. более благородным) скорость коррозии будет снижаться скачкообразно по мере добавления количества, кратного п/8 атомной доли более благородного металла. При этом равновесный потенциал сплава будет также повышаться ступенчато, приближаясь к потенциалу чистого более благородного металла. [c.70]

Рис. 94. Графическая зависимость правила порогов устойчивости (Скорчел-

Эта важная закономерность, установленная для большого количества сплавов, выражающая зависимость меладу концентрацией твердого раствора и его химической устойчивостью, была найдена Таманном и в, дальнейшем развита советскими учеными В. В. Скорчеллети и А. И. Шултиным. Она известна под названием правила "/в или правила порогов устойчивости и состоит в следующем. Если к металлу А, не обладающему химической устойчивостью в данной среде, прибавлять возрастающие количества металла Б, который не подвержен коррозии в этой среде и с металлом А образует непрерывный ряд твердых растворов, то защищающее действие более благородного (легирующего) компонента Б проявляется не постепенно, а скачкообразно. Защищающее действие проявляется при содержании благородного компонента в количестве /а, /в, /8. Чь атомных долей и т. д., в общем случае /в (где п — целое число от единицы до семи), т. е. отвечает 12,5 25 37,5 [c.50]

Правило порога устойчивости (л/8) 50 Прибор Михаэлиса 175 Приборы для определения объемного веса 174 растяжения 100 схватываемости цемента 230 теплостойкости 179 эластичности 183 Проницаемость 95 [c.288]

Рис. 30. Схема повышения коррозионной стойкости твердого растюра правило порогов устойчивости.

Правило порогов устойчивости применимо не только для двойных, но и для тройных и более сложных систем. В этом случае, наряду с изменением коррозионной стойкости при легировании, может иметь место и изменение стр ктуры основного сплава. Так. в хромоникелевых сталях типа 1Х18Н9 хром повышает коррозионную стойкость, а никель способствует образованию аустенитной структуры. [c.122]

Это правило заключается в следующем. Если к металлу Л, не обладающему коррозионной стойкостью в данной среде, прибавлять возрастающие количества металла Б, который ке подвержен коррозии в этой среде и с металлом А образует тюпре-рывиый ряд твердых растворов, то защитное действие более блаюродного (легирующего) компонента Б проявляется не постепенно, а скачкообразно. Защитное действие проявляется при содержании благородного компонента в количестве /а, /а, /а, /а н т. д., в общем случае п/8 атомной доли (где п — целое чис.ю от 1 до 7), т. е. отвечает 12,5 25 37,5 50 ат. %. По достижении одной из указанных концентраций благородного металла, называемых порогами устойчивости, потенциал сплава скачкообразно возрастает. Наличие границ устойчивости обнаружено во многих сплавах. Защитное действие более устойчивого компонента объясняется возникновением на поверхности сплава барьера из атомов этого компонента. [c.125]

Примем, что вблизи порога устойчивости закон изменения переменной у на небольшом интервале времени близок к гармоническому =osin (t/2), подставим это выражение в правую часть уравнения и получим [c.167]

В рассматриваемых двигателях могут быть использованы как баллиститные, так и смесевые топлива. Применение смесевых топлив более предпочтительно они допускают прочное скрепление заряда с корпусом двигателя и имеют более низкий порог устойчивого горения по давлению. Как правило, смесевые безметальные [c.150]

Часто состояния плазмы (равновесные конфигурации или течения), заведомо устойчивые в рамках идеального гидродинамич. рассмотрения, при учёте диссипативных эффектов (конечного электрич. сопротивления, вязкости и т. д.) оказываются неустойчивыми (т. н. диссипативные П. н.). Учёт неидеальности плазмы приводит к существенному снижению порога возникновения П. н. магнитогидродинамич. конфигураций и течений. Диссипативные П. н. характеризуются существенно меньшими инкрементами и имеют характер более медленного просачивания (тем медленнее, чем меньше электрич. сопротивление) по сравнению с бурной перестройкой исходной конфигурации при неустойчивости идеальной плазмы. Аналогом диссипативных П. н. в обычной гидродинамике явл. неустойчивость течения Пуазёйля. При наличии магн. поля новым важным типом указанных П. н. явл. разрывные, сопровождающиеся изменением топологии магн. поля (разрыв и пересоединение силовых линий). Многокомпонентность плазмы также приводит к дополнительным П. н., наиболее важным средк к-рых явл. дрейфовые. Как правило, их характерные инкременты примерно в г/г// раз меньше идеальных магнитогидродинамических (г// — средни ларморовский радиус ионов плазмы) [c.540]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...