Переменные режимы последней ступени

Глава седьмая ПЕРЕМЕННЫЕ РЕЖИМЫ ПОСЛЕДНЕЙ СТУПЕНИ [c.212]

Вопросы рассматриваются на примерах изменений расчетных характеристик, связанных с переменными режимами регулирующих ступеней при полном и частичном открытии клапанов, переменными режимами ступеней давления и последних ступеней конденсационных турбин. [c.2]

Переменные режимы. При малых объемных расходах пара в последних ступенях мощных паровых турбин, даже если они имеют близкую к оптимальной форму меридиональных обводов, начинают интенсивно развиваться срывные явления. В опытах ЛПИ [16] со ступенью большой веерности (rfz— [c.225]

Метод определения реакции в последней ступени при переменных режимах в зависимости от изменения отношения выходных площадей [c.4]

Таким образом, можно принять неизменяемость т],,,- для ступеней давления. Внутренний к.п.д. r i регулирующей ступени с понижением расхода от расчетного понижается, но это понижение по отношению к общему тепловому перепаду сравнительно незначительно сказывается на величине f i. Поэтому, допуская незначительные погрешности при определении давлений для переменного режима, можем использовать политропу расчетного режима для установления процесса при переменном режиме. Для предпоследнего и последнего концевых отсеков ступеней, принимая во внимание неизменность давления в конденсаторе и незначительность его величины, приведенная выше формула (128) может быть представлена при наличии незначительной погрешности выражением [c.202]

Расчет последней ступени при переменных режимах ее работы [c.220]

При переменном режиме, в зависимости от изменений в расходах пара изменяются давления в камерах ступеней турбины, изменяется их реактивность. Это происходит от изменения динамики парового потока как в соплах, так и в рабочих каналах ступени. Особенно большие изменения в динамике потока наблюдаются в последней ступени. [c.221]

Таким образом, пользуясь прямой пропорциональностью между расходами и давлениями пара, можно определить давление перед последней ступенью р при заданном для рассматриваемого переменного режима расходе G . [c.223]

Если потери на выходную скорость из рабочих каналов последней ступени учитывать отдельно, относя их ко всему процессу, то можно считать, что для нагрузок от 0,5 до полной к. п. д.т]< - последней ступени очень мало изменяется. Поэтому для расчета переменного режима можно пользоваться той же политропой, что и для расчетного режима. Для режимов, отличных от расчетного, она слегка подымается, но этот подъем будет иметь незначительное влияние на к. п.д.т)о,-. [c.223]

В гл. 7 было показано, что при изменении режима работы многоступенчатого осевого компрессора в условиях эксплуатации происходит рассогласование работы его ступеней. Образующийся при этом срыв потока со спинок лопаток первых или последних ступеней в определенных условиях может привести к неустойчивой работе компрессора, что недопустимо. Кроме того, отмеченное рассогласование приводит к увеличению гидравлических потерь, в результате чего ухудшаются основные показатели компрессора т]к и Як. Исследования показали, что образование срыва на лопатках приводит к появлению переменной составляющей аэродинамической силы, воздействующей на лопатки. При определенных условиях это может привести к разрушению лопаток. [c.135]

На рис. 3.35 представлены результаты расчета переменного режима работы турбины с противодавлением при дроссельном парораспределении. При расчетном режиме турбина имеет следующие параметры мощность — 60 МВт, давление свежего пара Ро 12,7 МПа, температуру свежего пара t = = 565 °С, давление за турбиной pj = 2,3 МПа. Давление перед последней ступенью обозначено р . [c.267]

Рассмотрим переменный режим турбин, у которых при изменении нагрузки начальные параметры пара остаются неизменными. Рассмотрим сначала работу турбины, не имеющей отборов пара на регенеративные подогреватели в конденсационном режиме. В такой турбине из-за малого давления в конденсаторе давления в ступенях будут прямо пропорциональны расходу свежего пара. Таким образом, давление в камере регулирующей ступени будет изменяться пропорционально расходу пара, что, однако, приведет к существенному изменению теплоперепада только последней или нескольких последних ступеней. [c.312]

Турбоагрегаты КОО имеют возможность покрывать одновременно тепловые нагрузки ТЭЦ двух различных давлений пара, но требуют очень сложной системы регулирования и уступают агрегатам КО по экономичности работы при переменных тепловых нагрузках. Обе разновидности агрегатов (КО и КОО) могут работать при чисто конденсационном режиме, но не могут работать при чисто теплофикационном режиме, т. е. без пропуска пара в конденсаторы турбин, так как в противном случае ири таком сухом ходе конденсатора возникают значительные вентиляционные потери в последних ступенях турбины, сопровождаемые повышенным нагревом этих ступеней. Необходимый для мокрого хода конденсатора минимальный пропуск пара в него составляет от 5 до 10% от максимального пропуска пара.. [c.102]

Увеличение теплопадения в последних ступенях влечет за собой возникновение соотношения давлений в них меньше критического, т. е. сопла в этих ступенях должны быть расширяющимися. Изготовление таких сопел конструктивно очень сложно и при переменном режиме они работают плохо. Поэтому у современных турбин применяется некоторая степень реакции, которая возрастает по направлению к последним ступеням до 0,5 и более. В ступенях высокого давления для уменьшения потерь от эжекции пара из зазоров применяют степень реакции [c.454]

Расчет каждой ступени турбины при переменном режиме, начиная с последней и заканчивая первой, связан с большими затратами труда и времени. Поэтому необходима более простая методика отыскания давлений и теплоперепадов по ступеням турбины при режимах, отличающихся от расчетного. [c.174]

Закон изменения Т1 . при снижении расхода пара может быть найден путем трудоемкого детального теплового расчета всей проточной части турбины при переменном режиме работы. Однако, учитывая, что изменение расхода пара вызывает наиболее резкие изменения располагаемого теплоперепада, а следовательно, и КПД только последних ступеней, в то время как теплоперепады и КПД первых и промежуточных ступеней в широких пределах изменения расхода практически сохраняются постоянными, можно в первом приближении ограничиться расчетом последней ступени. В этом случае достаточно найти для различных расходов пара давления перед последней ступенью турбины. Затем, определив располагаемый теплоперепад для всех ступеней, кроме последней, и умножив его на постоянный внутренний КПД , находят использованный теплоперепад этих ступеней и состояние пара перед последней ступенью. Далее определяют располагаемые теплоперепады для последней ступени и внутренние КПД этой ступени по диаграмме зависимости КПД от располагаемого теплоперепада последней ступени. Эту диаграмму можно заранее построить на основании предварительного расчета, пользуясь указаниями 6.1. Умножая располагаемые теплоперепады последней ступени на внутренние КПД ее, находят использованные теплоперепады последней ступени при различных расходах пара. Таким образом находят суммарный использованный теплоперепад для всех ступеней (включая последнюю) и КПД проточной части турбины. Погрешность такого расчета зависит от отклонения расхода пара от его расчетного значения. Чем больше отклонение, тем больше погрешность, поскольку при большом отклонении искажение теплоперепадов возникает не только в последней, но и в предшествующих ей ступенях. [c.179]

В гл. 9 во втором издании выделены вопросы движения газа в ступени турбомашины. Здесь изложены новые методы расчета пространственного потока газа в ступени и некоторые результаты экспериментов, полученные в последнее время. Вопросы переменного режима ступени, широко освещенные в специальной литературе, опущены в настоящем издании. [c.4]

В решетках околозвуковых и сверхзвуковых компрессорных ступеней обычно применяют лопатки с несколько скругленной передней кромкой. Скругление передних кромок приводит к образованию перед решеткой на всех режимах системы головных ударных волн переменной интенсивности (см. рис. 3.8). В этом случае воздух перед решеткой проходит ряд головных ударных волн нарастающей интенсивности и волны расширения (изображены пунктиром) между ударными волнами. В последней ударной волне происходит переход сверхзвукового потока в дозвуковой в скачке, близком к прямому. Дальше происходит торможение дозвукового потока в диффузорном канале. [c.73]

Число ступеней давления у многоступенчатой турбины выбирают по общему теплопадению и по теплопадению в отдельных активных ступенях, в каждой из которых должны быть максимальные к. п. д. Если принять, что турбина вращается ср. скоростью 3000 об мин, то при средних значениях коэффициента ф и угла ь пользуясь соответствующими формулами, можно получить, что по условиям механической прочности дисков и лопаток оптимальные, значения теплопадений по отдельным ступеням должны возрастать от 42 в части высокого давления до 170 кдж1кг в последних ступенях. С увеличением теплопадения в по-Одедних ступенях турбины отношения давлений в них становятся меньше критических, это означает, что сопла в этих ступенях должны быть расширяющимися. Изготовление таких сопел конструктивно очень сложно и при переменном режиме они работают плохо. Поэтому современные турбины конструируют так, чтобы работа их протекала с переменной степенью реактивности, возрастающей постепенно до 0,5 и более по мере движения пара к последней ступени. В ступенях высокого давления для уменьшения потерь от эжекции пара из зазоров применяют степень реактивности 0,05—0,15. [c.344]

Рабочие лопатки рассчитываются для работы на одном режиме — номинальном. Между тем, им приходится работать при различных режимах, связанных с условиями эксплуатации. Турбины работают при частичных нагрузках, различных расходах пара и теплоиадениях в ступенях. В эксплуатации возможны временные перегрузки турбниы и отдельных ступеней, могут измениться начальные параметры и давление отработавшего пара. Последнее зависит, при прочих равных условиях, от температуры охлаждающей воды и от кратности охлал -дения. Все это влияет на экономичность турбинной установки и на надежность работы различных деталей турбин (лопаток, дисков, валопроводов, упорных подшипников и др.). Работе турбин при переменном режиме посвяи ено много советских и зарубежных трудов [72, 93]. В задачу автора не входит разбор влияния указанных отклонений на экономичность турбины. В настоящей книге будут рассмотрены вопросы надежности работы лопаток при наличии указанных факторов. [c.5]

Для уравновешивания осевого усилия в передней части ротора располагается разгрузочный поршень 8 ( думмис ), который является характерной особенностью конструкции реактивной турбины с аксиальным потоком пара. Уравновешивание осевого усилия происходит благодаря тому, что пространство перед разгрузочным поршнем со стороны переднего подшипника соединяется с выхлопным патрубком турбины или с какой-либо промежуточной ступенью с малым давлением. Со стороны камеры 7 поршень находится под давлением входящего в турбину пара, которое во много раз больше, чем с противоположной стороны. Вследствие разности давлений на поршень возникает усилие R, направленное в сторону, противоположную действию основного осевого усилия. На расчетном режиме все осевые силы обычно уравновешиваются. Кроме того, в передней части ротора имеется упорный подшипник, который воспринимает неуравновешенное при переменных режимах осевое давление ротора и удерживает последний в строго установленном осевом положении. [c.47]

Два главных питательных насоса, каждый производительностью по 50% от массового расхода пара, потребляют мощность по 15 200 кВт при частоте вращения 4800 об/мин. Их приводные турбины— конденсационного типа, с собственными конденсаторами, что дает существенный экономический эффект, так как при этом в последнюю ступень главной турбины поступает меньшее количество пара и уменьшаются выходные потери. Приводные турбины питаются паром из первого отбора ЦСД при 1,63 МПа и 713 К при номинальном режиме давление в конденсаторе — около 6 кПа параметры пара выбирались с учетом конструктивных возможностей выполнения паровпуска и последних РК, вращающихся с переменной частотой. При нагрузке менее 30% приводные турбины питаются от БРОУ ТПН, пар к которым поступает из котла. Удельный расход теплоты ПТУ снижается от применения турбоприводов конденсационного типа приблизительно на 45 кДж/(кВт-ч) по сравнению с этим показателем при противодавленческих турбоприводах, которые применялись в блоках К-800-240-2. [c.72]

Указанные меры могут оказаться также полезными при модернизации проточных частей находящихся в эксплуатации паровых турбин, так как повышение корневой и снижение периферийной степени реактивности ведет к росту к.п. д. ступени. При этом неизбежная для ступеней, закрученных в соответствии с условием СиГ = onst, переменная вдоль радиуса величина Сги не приводит к снижению к. п. д. ступени, если она выбирается в допустимых пределах (см. гл. XII). Применение закруток, обеспечивающих сниженный градиент степени реактивности, целесообразно для последних ступеней мощных паровых турбин, которые проектируют с высокой корневой степенью реактивности с целью расширения диапазона безотрывного обтекания РК на режимах малых расходов. [c.192]

При работе турбины на переменных режимах изменяются процессы ее ступенях. Особые изменения, как ниже будет изложено, наблюдаются в регулирующей и в последней ступенях. В связи с изменением процессов в ступенях изменяются реакции, изменяется давление на ротор турбины. Нередко уточнение процессов в ступенях является сложной задачей, для решения которой необходимо иметь достаточные сведения из паро- и газодинамики потока. Имеющиеся труды по переменным режимам турбины дают ответы на многие вопросы. В настоящей книге в основу методов расчетов ступеней при переменных режимах положены кривые экспериментальных данных. Материал в книге изложен в такой последовательности. [c.3]

Необходимо отметить, что выведенным уравнением Флюгеля следует пользоваться при неизменяемых проточных частях турбины. Следовательно, при количественном регулировании формула Флюгеля применима для переменных режимов, начиная со второй ступени. Этой формулой для турбины с отборами пара следует пользоваться только для группы ступеней между отборами пара. Если принять при переменных режимах отборы пара пропорциональными начальным расходам через проточную часть турбины, то в этом случае можно пользоваться формулой Флюгеля для всего хвоста турбины от второй до последней ее ступени. [c.86]

В переходных режимах возникают колебания ротора турбоагрегата, состоящего из соединенных между собой роторов турбогенератора и турбины. Эти колебания вызываются внезапно приложенным к ротору генератора переменным крутящим электромагнитным моментом. При этом возникают крутильные колебания вало-провода турбоагрегата и соизмеримые с ними по перемещениям и напряжениям из-гибно-крутильные колебания наиболее длинных лопаток последних ступеней цилиндра низкого давления турбины. Запасы прочности вала турбогенератора при этих коле- [c.520]

Так как параметры пара по высоте последней ступени переменны, рассмотренное изменение режима работы ступени является приближенны.м. При докритическом обтекании рабочей решетки расходы пара перераспределяются по ее высоте. При малых скоростях пара С2, соответствующих режиму с небольшим по сравнению с расчетным относительным объемным расходом GV2I(Gv2)o, поток оттесняется к периферии ступени. При этом поток отрывается от стенок канала в корневой зоне лопаток, где течение приобретает возвратно-вихревой характер. При этом кпд [c.76]

Рассмотрим пример расчета турбины с дроссельным парораспределением, работающей на переменном режиме. Примем параметры свежего пара = 12,7 МПа, = = 565 °С, 0 = 3516 кДж/кг, давление отработавшего пара в выходном патрубке р2 = 2,3 МПа, давление перед последней ступенью при расчетном расходе пара р = = 2,9 МПа. Критическое давление для последней ступени Ргкр Ь61 МПа, отношение давлений для всей проточ- [c.180]

Уравнение (7-30) служит для определения основной геометрической характеристики ступени эжектора P JP или, если эта величина известна, уравнение (7-30) может быть использовано для определения газодинамических параметров X и pJPo или % и pJpQ в условиях переменного режима. В последнем случае необходимо использовать еще одно уравнение--неразрывности, которые позволяет определить давление торможения в сечении 3. [c.426]

Электрическое тор.можение применяется сравнительно редко. Реостатное торможение осуществляется в режиме постоянного тока при самовозбуждении (подобно сериесным двигателям постоянного тока), а также в ре-жи.ме переменного тока при независи.мом возбуждении от трансформатора. В последнем случае для регулирования скорости используются те же ступени трансформатора и та же аппаратура, что и при моторном режиме [4]. [c.455]

Для характерных диапазонов нагрузок в режимную карту в качестве определяющих параметров обычно вводят давление и температуру пара основного и промежуточного перегрева, температуру питательной воды, уходящих газов, количество, а иногда и конкретное указание сочетания работающих мельниц, горелочных устройств, дутьевых вентиляторов и дымососов состав продуктов сгорания за поверхностью нагрева, после которой впервые обеспечивается достаточное перемешивание газов (конвективный пароперегреватель или водяной экономайзер II ступени) показатели надежности работы отдельных поверхностей или элементов котла и показатели, облегчающие управление котлом или наиболее быстро реагирующие на отклонение режима и возникновение аварийных ситуаций. В качестве последних показателей достаточно часто используются температура газов в районе наименее надежно работающей поверхности нагрева (например, в поворотной камере, перед загрязняемой или шлакуемой конвективной поверхностью и т. д.) сопротивление (перепад давлений) загрязняемых, шлакуемых и корродируемых поверхностей нагрева (КПП воздухоподогреватель) расход воздуха на мельницы и их амперажная нагрузка — особенно на топливах переменного состава температура среды и металла в некоторых наиболее опасных с точки зрения перегрева поверхностях нагрева. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...