Ступень турбомашины

Решение задачи расчета стационарного осесимметричного потока невязкой сжимаемой жидкости позволяет поставить другую двухмерную задачу — расчет обтекания решеток профилей в слое переменной толщины. Сращивание этих двух решений дает приближенную картину пространственного течения в ступени турбомашины. Однако в такой полной постановке расчеты оказываются чрезвычайно громоздкими, требующими применения мощных ЭВМ и значительных затрат инженерного и машинного времени. Это не всегда целесообразно, и часто вполне достоверный результат можно получить, существенно упростив задачу. [c.189]

Распространение волн сжатия и разрежения в быстро движущихся каналах под влиянием ускорений вихревой дорожки —характерная особенность течения в действующей ступени турбомашины. В этом основное отличие нестационарного потока в реальной ступени от квазистационарного потока в смещаемых относительно друг друга решетках. [c.245]

Возникновение в ступени турбомашин режимов обтекания той или иной решетки со скачком уплотнений на входе является крайне нежелательным, ибо это приводит не только к образованию дополнительных потерь энергии в скачке уплотнения, но и к нарушению режима работы как этой решетки, так и ступени в целом. [c.177]

Патрубки служат для отвода рабочего тела от последней ступени турбомашины в заданном направлении. Патрубок должен [c.99]

Проведенная оценка не относится к предельно неблагоприятному варианту, который может возникнуть в ступенях турбомашин с очень длинными лопатками и большим углом раствора проточной части. [c.257]

Рис. 19.14. Возникновение паровой венцовой циркуляционной силы в ступени турбомашины

При заданном давлении в, конденсаторе рк давление за последней ступенью турбомашины [c.101]

В те же 1950-е годы Г. Г. Черный в рамках модели радиально уравновешенного течения сформулировал и попытался решить ряд задач оптимизации ступени турбомашины [4, 5]. Сложность задач при отсутствии в то далекое время компьютеров не позволила довести их решение до конечных достаточно обозримых результатов. Недавно в том же приближении радиально уравновешенного течения задача оптимизации ступени но снимаемой могцности решена А. П. Крайко и А. А. Осиповым ([6] и Глава 1.4). Обнаружены два типа оптимальных распределений с участками двустороннего и краевого экстремума по числу Маха и углу поворота потока. В одном из них предельно дону- [c.16]

ЭЛЕМЕНТАРНАЯ СТУПЕНЬ ТУРБОМАШИНЫ [c.495]

ЭЛЕМЕНТАРНАЯ СТУПЕНЬ ТУРБОМАШИНЫ 499 [c.499]

ЭЛЕМЕНТАРНАЯ СТУПЕНЬ ТУРБОМАШИНЫ 505 [c.505]

Остановимся на одном примере такой задачи — на цилиндрической ступени турбомашины (фиг. 339). В этом случае должны иметься цилиндрическая втулка (/ н. вт= 1вт = 2вт = свт) и цилиндрический кожух Вв = Rl = = кс), и во всём пространстве течения выполняются условия [c.649]

В гл. 9 во втором издании выделены вопросы движения газа в ступени турбомашины. Здесь изложены новые методы расчета пространственного потока газа в ступени и некоторые результаты экспериментов, полученные в последнее время. Вопросы переменного режима ступени, широко освещенные в специальной литературе, опущены в настоящем издании. [c.4]

Такая задача возникает при исследовании закрученного потока в ступени турбомашины (турбины или компрессора). [c.312]

Преобразование энергии в ступени турбомашины. происходит в результате взаимодействия потока газа с неподвижными и вращаюш им ися лопатками, которые образуют направляющую и рабочую решетки. [c.449]

Весьма существенное влияние на структуру пограничного слоя оказывает степень турбулентности потока, величина которой в ступенях турбомашин может достигать больших значений. [c.483]

ТЕЧЕНИЕ ГАЗА В СТУПЕНИ ТУРБОМАШИНЫ [c.566]

Основные газодинамические зависимости, приведенные выше, справедливы как для аксиальной, так и для радиальной ступеней турбомашины. [c.585]

Имея в -виду трудности, связанные с исследованием пространственного течения сжимаемой жидкости, можно в первом приближении рассмотреть упрощенную осесимметричную схему. потока в ступени турбомашины. [c.591]

Процессы, протекающие в ступенях турбомашин, являются периодически нестационарными. Поэтому значительный интерес представляют методы измерений параметров неустановившихся газовых потоков [c.632]

Проектировщик осевых компрессоров или турбин обычно стремится свести к минимуму число ступеней турбомашины путем увеличения нагрузки на каждой ступени. Один из способов увеличения угла отклонения потока в решетке без существенного увеличения потерь заключается в том, чтобы разделить большую величину угла отклонения потока, которую намечалось реализовать в одной решетке, на две решетки, следующие одна за другой. Такая конструкция представляет собой простейший вид решетки с тандемными лопатками она изображена на рис. 9.1, а. Подобного рода решетка со спаренными лопатками применялась, например, в направляющем аппарате последней ступени компрессора двигателя Л-79 фирмы Дженерал электрик для самолета гражданской авиации. [c.256]

СТУПЕНЬ ТУРБОМАШИНЫ. ДИАГРАММЫ СКОРОСТЕЙ [c.259]

Неподвижный лопаточный венец (направляющий венец) и подвижный лопаточный венец (рабочий венец) образуют вместе ступень турбомашины. Для наглядности изображения лопаточный венец аксиальной турбомашины рассекают цилиндром, ось которого совпадает с осью вращения, и разворачивают это сечение в плоскость (см. среднюю часть рис. 174). По длине лопатки вследствие веерообразного расхождения и увеличивающейся с радиусом окружной скорости соотношения изменяются. Однако мы пренебрежем этим изменением и ограничимся рассмотрением только средних сечений лопаток. Иными словами, вместо рассмотрения лопаточного венца будет рассматриваться плоская лопаточная решетка. [c.259]

Ступени осевой турбомашины образуют проточную часть. Процесс расширения В осевой турбине или сжатия в осевом компрессоре происходит в одной или нескольких ступенях. [c.179]

Скоростная характеристика турбины. Как было показано в гл. 4, экономичность ступени зависит oi ее скоростной характеристики V == и с. Эта величина является критерием кинематического подобия и соответствует числу Струхаля применительно к турбомашинам. [c.149]

Расчетные режимы и запасы прочности. Расчетным режимом турбомашин является режим максимальной мощности (полный передний ход). Лопатки первой ступени паровых турбин при сопловом регулировании рассчитывают на режим малой мощности, при котором усилие Ри. достигает максимального значения, а лопатки ТЗХ — на режим полного заднего хода. Кроме того, проверяют напряжения в лопатках при предельной частоте вращения, которая на 10—15 % превышает наибольшую [26]. [c.278]

Высокие давления и высокие плотности рабочих тел ГТУЗЦ обусловливают небольшое число ступеней турбомашин, что позволяет совместить турбину и компрессоры на одном валу в общем корпусе. Если компрессоров несколько, то рядом с турбиной располагается компрессор высокого давления. Между турбиной и [c.125]

Величины и соотношения объемной и ударной составляющих недостатка скорости в следе н даже их знаки получаются различными в зависимости от класса ступеней турбомашин (активных, реактивных, компрессорных и др.). Детальные характеристики недостатка скорости в следе позволяют установить опасные зоны переменных импульсов давления и дать качественную оценку характера этих импульсов, важную для решения проблемы вибрационной прочности лопаток. В зонах больших касательных составляющих недостатков скорости Awix необходимо уделять особое внимание выбору шагового отношения 0, оказывающего решающее влияние на величину ПАС от объемного эффекта. [c.246]

Преобразование энергии в ступени турбомашины происходит в ре зультатс взаимодействия потока газа с неподвижными и вращающими ся лопатками, которые образуют направляющую и рабочую решетки Решетка представляет собой систему лопаток одинаковой формы, рав омсрно размещенных на некоторой поверхности вращения (рис. 11.1,а) Протекая через решетку, поток газа изменяет скорость и направ ление движения. При этом на решетку действует сила реакции. На [c.291]

Г. Г. Черный выполнил исследования, сыгравшие ключевую роль в создании и развитии простых ( инженерных ) моделей течения. В связи с проблемой квазиодномерного описания течений в каналах Л. И. Седов и Г. Г. Черный в 1954 г. обосновали процедуру осреднения параметров с сохранением интегральных характеристик потока. Путем линеаризации уравнений закрученного течения Г. Г. Черный в 1956 г. получил критерий, определяюгций коэффициенты расхода и тяги сопла. Как много позже показали двумерные расчеты, этот критерий применим при закрутках, уменьшаюгцих коэффициент расхода на десятки процентов. В те же годы в рамках модели радиально уравновешенного течения он сформулировал и решил ряд задач оптимизации ступени турбомашины. [c.11]

Течение газа в межвенцовых зазорах ступени турбомашины [c.609]

Таким образом, в цилиндрической ступени турбомашины при несжимаемой жидкости имеет место постоянство циркуляции в межвенцовых зазорах ступени и постоянство работы по радиусу. [c.651]

В ступени турбомашины) происходит преобразование потенциальной энергии газа в механическую работу (турбина) или механической работы в потенциальную энергию газа (компрессор). В обо Их случаях поток газа совершает э-нергетический обмен с окружаюнхей средой. [c.566]

В точной постановке задачт течение газа в ступени турбомашины описывается дифференциальными уравнения-ми пространственного потока вязкой сжимаемой [c.571]

Си стема уравнений движения (1-17а) и (1-14) или (9-1) и (9-2) дополняется уравнениями сохранения энергии <и изоэнтропического процесса. При этом система уравнений, определяющая пространственное установившееся движение идеальной сжимаемой жидкости в ступени турбомашины, является зам кнутой. [c.573]

Возможность осуществления ступени турбомашины с уменьшенньгм изменением реакции по радиусу представляет большой. практический интерес. В турбинной ступени выравнивание реакции приводит к более равномерному полю скоростей в зазоре, к уменьшению разно- [c.610]

В 1950-х годах Л.И. Седов и Г.Г. Черный вьшолнили исследования, сыфавшие ключевую роль в создании и развитии квазиодномерных моделей течения в каналах. В [1] ими обоснованы способы перехода от двумерных или пространственных течений в канале к одномерным с помощью процедуры осреднения с сохранением отвечающих рассматриваемой задаче интегральных характеристик течения. В [2] с помощью линеаризации уравнений закрученного течения в сопле Г.Г. Черный получил критерий, определяющий интегральные характеристики таких течений (в частности, коэффициенты расхода и тяги). Как было установлено почти 20 лет спустя, этот критерий работает не только при малых, но и при больших закрутках, при которых в дозвуковой части сопла возникает стационарный тороидальный вихрь, а коэффициент расхода уменьшается на десятки процентов. В [3, 4] в рамках модели радиально уравновешенного течения Г.Г. Черный сформулировал и решил ряд задач оптимизации ступени турбомашины. [c.4]

Здесь следует рассмотреть вопрос правомочности использования коэффициентов потерь, полученных при продувках плоских решеток, для определения характеристик течения в пространственной проточной части турбомашины. Условия течения в рассматривабхмом рад 1альном сеченни проточной части турбомашины должны соответствовать условиям течения через плоскую решетку, при которых получены экспериментальные данные, использованные для расчета КПД. Поскольку течение в корневом и периферийном сечениях проточной части турбомашины находится под влиянием пограничного слоя на торцевых стенках и вторичных течений, необходимо принять во внимание эти эффекты путем использования соответствующих результатов продувок или внесения корректив для областей течения вблизи торцевых стенок. Результаты продувок решеток должны быть достаточно подробными и точными, если для определения КПД кольцевой решетки или ступени турбомашины необходимо проинтегрировать распределение потерь в решетке по высоте проточной части. Таким образом, в этом случае весьма желательна точная оценка эффектов пространственности и сжимаемости потока. [c.30]

W — относительная скорость пара (газа) в рабочем колесе турбомашины, м/с скорость среды в теплообменном аппарате, м/с. д — координата, см, м степень сухости У — скоростная характеристика турбины у — координата прогиб, м степень влажности Z — число лопаток, ступеней, камер сгорания, ходов а — угол потока в абсолютном движении,. . . коэффициент линейного расширения, I/К .коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) коэффициент избытка ноздуха Р — угол потока в относительном движении,. . . степень -пв и-жения давления в решетке различные коэффициенты у — угол,. . . ° [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...