Типы рабочих лопаток

ТИПЫ РАБОЧИХ ЛОПАТОК [c.5]

К узлам ротора турбины, которые возможно выполнять сваркой, относят рабочие лопатки. В большинстве случаев они, однако, изготовляются фрезерованными из сортового проката или штамповок. Возможные типы рабочих лопаток в сварном и паяном исполнениях показаны на рис. 10. [c.297]

Ротор является одним из наиболее нагруженных элементов турбины. Конструкция ротора зависит от многих факторов типа рабочих лопаток (активные или реактивные) начальных и конечных параметров пара направления потока (осевое или радиальное) механических напряжений в элементах и др. [c.118]

Рис. 88. Схемы тягодутьевой установки с машиной лопаточного типа и лопаток рабочего колеса

Способ регулирования изменением ширины рабочих лопаток в машинах радиального типа достигается установкой промежуточного подвижного диска / (рис. 91, а), занимающего положения /—II. [c.137]

Рис. 31-11. Хвостовые крепления рабочих лопаток турбин различных типов

Влияние типа проточной части на конструкцию. В реактивных турбинах имеет место разность давлений по обе стороны рабочих лопаток. Для уменьшения осевых усилий в этом случае обычно применяют ротор барабанного типа. [c.29]

По принципу действия компрессоры разделяют на лопаточные (турбокомпрессоры) и объемного действия. В компрессорах первого типа давление рабочего тела повышается за счет подвода энергии от рабочих лопаток к движущемуся газу. В компрессорах второго типа давление повышается путем уменьшения объема, занимаемого газом, под воздействием перемеш,ающегося органа (стенок, поршня). [c.216]

Как показано на рис. 7.13, в турбине авиационного типа охлаждение диска первой ступени осуществляется радиальным обдувом в сочетании с заградительным охлаждением обода, которое обеспечивает также охлаждение прикорневой части рабочих лопаток. Диск второй ступени охлаждается радиальным обдувом, затем воздух, проходя через зазоры между хвостовиками лопаток и елочными пазами диска, охлаждает их. [c.245]

Применение наиболее производительных и экономичных способов изготовления лопаток для стационарных паровых турбин резко осложняется тем, что номенклатура рабочих лопаток состоит из 400 типо-размеров, входящих в 30 типов. Так, например, по рабочей части многие лопатки раз- личаются по ширине, типу профиля, высоте рабочей части, хвостовой частью (типом и типо-размером профиля), видом хвоста (профильный или плоский хвост), толщиной хвостовой части (шагом лопатки), высотой и т. д. Лопатки различаются также конструкцией головной части. Кроме того, многообразие типов и типо-размеров лопаток предопределя ,тся также и характером сочетания их конструктивных элементов, например, положением рабочей части относительно хвостовой и головной части относительно рабочей. Следует подчеркнуть, что до настоящего времени нет ни одной конструкции лопатки во всей номенклатуре лопаток, которая была бы унифицирована для различных турбин, изготовляемых по проектам различных турбинных заводов. Это положение объясняется в основном отсутствием унифицированного метода расчета паровых турбин. Задача унификации лопаток требует большого комплекса научно-исследовательских и экспериментальных работ. Это, однако, не исключает возможности осуществления отраслевой унификации элементов лопаток по ширине и длине рабочей части, профилей рабочей части, профилей хвостовой части, шагов лопаток, головной части и т. д. [c.362]

На станках с программным управлением освоена чистовая механическая обработка лопаток направляющих аппаратов, а также некоторых типов рабочих колес. [c.291]

Подвод пара в турбинах активного типа производится через сопла, которые располагаются либо по всей окружности, либо только на части её В первом случае пар поступает одновременно на все рабочие лопатки такой подвод пара называется полным. Во втором случае в потоке пара одновременно находится лишь часть рабочих лопаток, другие же лопатки движутся вхолостую, не развивая вращающего момента, а наоборот, вызывая довольно значительные потери энергии от трения и вентиляции. Такой подвод пара называется парциальным и характеризуется степенью парциальности [c.137]

Возможной альтернативой может служить конструкция РОС с двухвенечным активным РК, в котором между венцами рабочих лопаток устанавливается решетка НА диагонального типа. [c.75]

Облопачивание наборных диафрагм производится аналогично набору рабочих лопаток на диск с хвостами типа ЛМЗ (с верховой посадкой). [c.152]

Познакомимся теперь с отраслевыми нормалями профилей рабочих лопаток. Как показывает отраслевая нормаль ОН-440-59, [22], для рабочих венцов введено 12 типов профилей и 44 их типоразмера. Отобраны профили рабочих лопаток, рекомендованные тремя организациями, профили которых были включены в состав типов профилей сопловых (направляющих) лопаток. В индексации типов и типоразмеров профилей рабочих лопаток эти организации отмечены теми же цифрами, что и в индексации направляющих лопаток. Рабочие профили организации, отмеченной цифрой 3, составитель нормали не включил в нормаль. Индексация профилей рабочих лопаток в нормали введена такая Р1-1-В, РЗ-1-В, Р4-1-В, Р1-2-В, Р2-2-В, РЗ-2-В, Р1-4-В, Р2-4-В, РЗ-4-В, Р4-4В, Р5-4-В. Здесь буква Р обозначает профиль рабочей лопатки. Следующая за ней цифра указывает тип профиля по входному углу и выходному взятым с треугольников скоростей. [c.201]

Во многих современных конструкциях паровых турбин бандаж используется как уплотнение против утечки пара через осевые и радиальные зазоры. Примеры конструкций показаны на рис. 25. Бандаж типа а из специально прокатанной полосы уплотняет как осевой зазор между соплами и рабочими лопатками, так и радиальный зазор рабочих лопаток. Нижняя лента бандажа типа б толщиной около 0,8 мм делается из красной меди (при невысокой температуре) или из никеля и уплотняет осевой зазор. Наружный стальной бандаж имеет обычную конструкцию (скос кромок бандажа делается для уменьщения напряжений изгиба в [c.23]

Типичная конструкция ротора представлена на рис. 128. На вал насажены диски, каждый нз которых, за исключением первого, несет один ряд рабочих лопаток. Первый диск представляет собой колесо со ступенями скорости. Конструкция применяется преимущественно для активных турбин, хотя отдельные ступени, в особенности последние, и при этом типе ротора могут иметь значительную степень реактивности. [c.166]

Значения частот и декрементов колебаний пакетов рабочих лопаток 7-й ступени турбины типа АК-10 [c.156]

Изменение частот колебаний пакетов рабочих лопаток турбин типов АТ-25-1, АП-25, ВК-50 и ВК-100 [c.157]

Для анализа были использованы вибрационные характеристики пакетов рабочих лопаток последних ступеней широко распространенных турбин отечественного производства АТ-25-1, АП-25, ВК-50 и ВК-ЮО. Тип хвоста лопаток у всех этих турбин вильчатый. [c.92]

Использование паяных бандажей при высоких температурах в газовых турбинах встречает существенные трудности в связи с относительно низкой жаропрочностью применяемых припоев и трудностями использования при пайке рабочих лопаток специальных жаропрочных припоев. На фиг. 102 приведен график изменения прочности паяных соединений в зависимости от типа припоев. Соединения, выполненные серебряным припоем марки ПРС-45, уже начиная с температуры 200°, существенно снижают свою прочность. Использование медно-цинкового припоя типа ЛОК-59-0,3 позволяет повысить область температур его возможного применения до 300—350°. Лишь введение специальных жаропрочных припоев на никелевой основе дает возможность использовать паяные соединения до 700—750°. [c.152]

На фиг. 103 приведены два возможных типа сварных соединений рабочих лопаток с плоскими бандажами. В первом из них (фиг. 103, а), использованном в лопаточном аппарате газовой турбины ГТ-12-650 ЛМЗ, плоский бандаж [c.153]

Фиг. 108. Типы разделок под сварку рабочих лопаток с дисками газовой турбины транспортного типа а — соединение в паз б — соединение в стык в — соединение в стык с использованием автоматической сварки в защитных газах.

Мартьянов Г. И., Наплавка твердого сплава типа стеллит на входные кромки рабочих лопаток. Сб. ЛМЗ № 7 Некоторые вопросы технологии производства турбин , Машгиз, 1960. [c.220]

Учет влияния статической нагрузки при циклическом деформировании необходимо производить для элементов рабочих лопаток, дисков (находящихся под действием центробежных сил), сопловых лопаток консольного типа второй и последующих ступеней (изгибаемых газовым потоком), корпусов камер сгорания (работающих с перепадом давления) и других деталей. Для некоторых деталей (сопловые лопатки первой ступени) действие дополнительной механической нагрузки может не учитываться. Для учета действующей статической нагрузки можно использовать [c.95]

Более экономичными являются способы регулирования, воздействующие на характеристику Q—H машины. К ним относятся регулирование изменением частоты вращения (изменение частоты вращения электродвигателя, турбопривод), регулирование направляющим аппаратом предпочтительно осевого или в отдельных случаях упрощенного типа, создающим посредством поворота его лопаток или их закрылков закручивание входящего в рабочее колесо потока по направлению вращения колеса, а также поворотом самих рабочих лопаток или их закрылков (последний способ пока применяется главным образом в осевых вентиляторах). [c.52]

Различают три типа рабочих лопаток (рис. 6.8) лопатки, загнутые вперед (Рг<90°), радиальные (Рг=90°) и загнутые назад (Рг>90°). Из выходных треугольни- [c.250]

Рис. 11.13. Типы рабочих лопаток центробежных турбоко.мпрессоров

Многоступенчатые турбины строят со ступенями скорости (в стационарных паровых турбинах вместо термина ступень скорости применяют термин двухвенечная или трехвенечная ступень ) и ступенями давления. В турбинах со ступенями скорости почти весь теплоперепад срабатывается в сопловом аппарате, и кинетическая энергия, приобретенная рабочим телом, преобразуется затем в работу в двух-трех венцах рабочих лопаток активного типа, между которыми устанавливаются венцы направляющих аппаратов (рис. 4.9). В современных стационарных паровых турбинах применяют, как правило, двухвенечные ступени. В рабочих колесах и направляющих аппаратах срабатывается лишь небольшая доля теплоперепада. Первая [c.187]

Ротор 2 компрессора высокого давления (КВД) — барабанного типа, цельнокованый, с пазами под хвостовики рабочих лопаток, выточенными в окружном направлении. К ротору через кольцевую проставку двенадцатью стяжными болтами крепятся три диска 16 ТВД. Рабочие лопатки турбины удерживаются в дисках благодаря двухзубчатому елочному хвостовику. Аналогично осуществляется крепление лопаток на диске и соединение пяти дисков 14 ТНД в единую конструкцию. [c.197]

Турбокомпрессор высокого давления (ТКВД) состоит из 12-ступенчатого осевого компрессора и двухступенчатой осевой турбины. Диск турбины с двумя рядами рабочих лопаток консольно закреплен на роторе компрессора с помощью болтов и щлицевого соединения. Ротор компрессора барабанного типа вращается в двух подшипниках скольжения, осевое усилие воспринимает упорный подшипник с уравнительным устройством. Корпус компрессора литой, стальной, имеет горизонтальный и вертикальный (технологический) разъемы. [c.79]

Описаны результаты комплекса исследований свойств (коррозионная стойкость, структура, длительная, усталостная и термоусталостная прочность и др.) защитных покрытий и материала лопаток газовых турбин. Обоснована применимость электронно-лучевого покрытия Со—Сг—А1—У для защиты от коррозии рабочих лопаток ТВД и ТНД установок типа ГТ-100, работающих в пиковом реяише. [c.244]

Сплав ЖС6-КП. В связи с развитием техники вакуумной выплавки оказалось возможным повысить технологическую пластичность литейного сплава типа ЖС6-К, модификацию которого под маркой ЖС6-КП применяют при изготовлении рабочих лопаток. Этот сплав обладает примерно одинаковой жаропрочностью со сплавом ЭП220 (рис. 1, 2, 53 и 54). [c.195]

Были исследованы три основных типа рабочих колес насосное, компрессорное и с радиальным выходом лопаток. Результаты экспериментального исследования подтвердили правильность основных выводов расчетнотеоретического анализа по примененной методике. [c.292]

Воздушный компрессор осевого типа (фиг. 15) имеет кованый стальной ротор I, св язан-ный с ротором турбины 2, состоящий из полого барабана, изготовленного за одно целое с концом вала и насаженного в горячем состоянии на специальный фланец 3 другого конца вала. На барабане укреплены 20 рядов рабочих лопаток 4, изготовляемых из 5%-ной никелевой стали. Корпус 5 и 6 чугунный с горизонтальным разъёмом. Фрезерованные направляющие лопатки 7 укреплены в расточках с внутренней стороны цилиндра. Уплотнения состоят из укреплённых на валу и радиально направленных гребней 8, которые входят с небольшим зазором внутрь выточек неподвижной втулки корпуса 9. Аналогично выполнены [c.398]

Po T ,K. П. Д. no мере увеличения угла Рг в зоне Рг < Pzopt объясняется превалирующим влиянием снижения потерь с выходной скоростью, а его уменьшение при больших Рг — увеличением длины лопатки и соответственно зоны сравнительно низкого к. п. д. у периферии рабочего колеса (рис. 1.17). Величина P2opt суш,ественно зависит от типа закрутки рабочих лопаток и значения коэффициента скорости гр. [c.51]

Периферийные зоны рабочих лопаток радиальной решетки целесообразно снабжать устройствами для снижения нормальной составляющей скорости соударения частиц негазообразной фазы потока с поверхностью лопатки. Таковыми могут быть насечки различного типа, выполненные с определенным наклоном поверхности их элементов к плоскости паза основной лопатки. [c.87]

Рис. 2.18. Двухпоточная ступень с РК типа зигзаг и устройством для удаления негазообразной фазы рабочего тела а — проточная часть ступени б — условная развертка цилиндрического сечения рабочей решетки в — защитные элементы входной кромки рабочих лопаток

Модель закрытого РК с центральным разделителем потока создана в ЛПИ (см. рис. 3.7, 6). Титановые покрывающие диски имеют прямоугольные отверстия, в которые входят шипы, расположенные в радиальной части рабочих лопаток. Шипы расклепываются, и этим обеспечивается крепление дисков. Ступень с закрытым рабочим колесом показала наивысший к. п. д. = = 0,874, Tie = 0,900 (рис. 4.2, в) при и- /Са =0,69, Рт =0,5, По = 0,42. Достигнутый уровень к. п. д. свидетельствует о том, что мощные РОС могут иметь высокие показатели экономичности, сравнимые с осевыми ступенями. Это опровергает распространенное мнение о том, что только малорасходные РОС экономичнее осевых, которые в этом диапазоне расходов должны выполняться парциальными. К. п. д. ступени ЛПИ с закрытым РК может быть еще повышен за счет более тщательной отработки уплотнений осерадиального зазора и формы меридионального профиля проточной части. Кроме того, вполне очевидные достоинства имеет закрытое РК меандрообразного типа. [c.145]

Для уменьшения эрозии рабочих лопаток паровых конденсационных турбин полезно увеличивать осевой зазор между сопловым аппаратом и рабочим колесом. При этом будет увеличиваться количество влаги, отбрасываемой на корпус в осевом зазоре, и уменьшаться количество капель, ударяющих по рабочим лопаткам (см. выше 3 и 4). При значениях угла выхода а менее 20—22° длина зоны полной сепарации того же порядка, что и высота лопатки Л. 125]. Ясно, что для стационарных турбин с длинными лопатками выполнить осевые зазоры таких размеров не представляется возможным. Однако в некоторых типах малоразмерных турбин осевые зазоры такого порядка могут оказаться приемлемыми и целесообразными. Прейскорн [Л. 4] считает, что величина этого зазора в турбинах с длинными лопатками должна быть (0,25ч-1) Ь (где Ь — хорда профиля лопатки). [c.82]

Направляющие лопатки колес со ступенями скорости часто выполняют по типу простейщих рабочих лопаток с промежуточными вставками (см. рис. 1). В турбинах высокого давления они имеют более сложную конструкцию (рис. 285). [c.422]

Выли определены значения декрементов колебаний пакетов рабочих лопаток шести ступеней четырех различных типов турбин 5 раз с 1951 по 1955 г., ежегодно на последней ступени турбины мощностью 24 МВт фирмы Сименс-Шуккерт с 1955 по 1957 г. 2 раза на двух предпоследних ступенях турбины ВК-100-2 на двух ступенях турбины АТ-25-1 по одному разу и один раз на одной ступени турбины АК-Ю. [c.144]

Изложенные выше исследования, проведенные на рабочих ло иатках шести ступеней четырех различных турбин, показали, что значения декрементов колебаний пакетов рабочих лопаток, полученные при статических испытаниях одной и той же ступени, могут различаться в 2—3 раза. При исследовании этих ступеней было установлено, что направление изменения демпфируюш,ей способности пакетов согласуется с направлением изменения их собственной частоты. При увеличении плотности набора хвостовиков и крепления связей декремент колебаний пакета уменьшается, а частота растет, В связи с этим целесообразно было дополнительно проанализировать отмеченную зависимость, С этой целью были использованы вибрационные характеристики пакетов рабочих лопаток последних ступеней широко распространенных турбин отечественного производства типов АТ-25-1, АП-25, ВК-50 и ВК-100 , У всех этих турбин тип хвоста вильчатый. [c.156]

Для увеличения выпуска и коренного улучшения качества турбин на заводе, параллельно с выполнением плана текущего производства, проводится большая реконструкция. Созднано несколько новых комплексно-замкнутых специализированных участков по изготовлению цилиндров паровых турбин, диафрагм, создан участок производства крупных лопаток паровых турбин, участок термической обработки крупных сварных конструкций типа рабочего колеса гидротурбины Красноярской ГЭС и др. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...