Латуни скорость

В растворах гидроокиси аммония латуни корродируют очень сильно в 2 н. растворе при комнатной температуре скорость коррозии находится в пределах 42—140 г м сутки). Слабое уменьшение коррозии достигается в результате добавки 1 % олова (адмиралтейская латунь) скорость коррозии при этом составляет 10—57 г м сутки) как при аэрации, так и без нее. Применение этого сплава сильно ограничивается возможностью развития коррозии под напряжением. [c.278]

Зенкерование латуни — скорости резания принимать аналогичные скоростям резания при обработке стали углеродистой 4-й группы обрабатываемости с коэффициентом Л"=3. [c.934]

Хорошую стойкость к карбонильной коррозии проявили медь и ее сплавы — бронза и латунь. Скорость коррозии бронзы и латуни не превышает 0,1 Г1(м -ч). Практически некорродирующим можно считать алюминий. [c.61]

Травление меди и ее сплавов. Для травления меди и ее сплавов применяются серная, соляная и азотная кислоты. Образуюш,ийся на металле после отжига слой окалины удаляется травлением в 10%-иом растворе серной кислоты, в который можно добавить 5% калиевого хромпика. Повышение температуры раствора интенсифицирует травление, но одновременно увеличивает неравномерность растворения компонентов металла. При травлении латуни скорость растворения меди возрастает с повышением концентрации в травильной смеси серной и азотной кислот, а цинка — с повышением концентрации соляной кислоты. Избыток последней приводит к вытравливанию цинка и появлению на поверхности сплава коричневых пятен. [c.76]

Наиболее широко используют алмазные резцы для тонкого точения и растачивания деталей из сплавов алюминия, бронз, латуней и неметаллических материалов. Алмазный инструмент применяют для обработки твердых материалов, германия, кремния, полупроводниковых материалов, керамики, жаропрочных сталей и сплавов. При использовании алмазных инструментов повышается качество обработанных поверхностей деталей. Обработку ведут со скоростями резания более 100 м/мин. Поверхности деталей, обработанные в этих условиях, имеют низкую шероховатость и высокую точность размеров. [c.280]

II — безоловянные бронзы и латуни, применяемые при скорости скольжения = 2..,5 м/с. [c.20]

Группа II — безоловянные бронзы и латуни применяют при скорости сколь- [c.30]

Рис. 313. Увеличение массы образцов латуни 70/30 в воздухе при 775° С средняя скорость окисления

Рис. 89. Изменение механических свойств и скорости растрескивания над 25%-ным аммиаком в зависимости от температуры отжига для латуни марки Л68

Зависимость скорости газ )Вой коррозии металлов от температуры, как установлено, может быть выражена уравнениями (21) и (22), из которых следует, что логарифм скорости газовой коррозии изменяется линейно с величиной, обратной абсолютной температуре. Эта зависимость во многих случаях, как, например, для меди при температуре 700—900° С, латуни 70/30 в интервале 700- 900° С, полностью оправдывается. На рис. 106 приведен график зависимости скорости окисления железа в воздухе от величины абсолютной температуры. [c.138]

Вода движется внутри латунных трубок [Х= 104,5 Вт/(м-°С)] диаметром 14/12 мм со скоростью ш = 1,5 м/с. Греющим [c.225]

При отжиге а + (V-латуней кроме рекристаллизации, протекает фазовая перекристаллизация. При этом и структура и свойства а + Р -латуней зависят от скорости охлаждения. [c.348]

В зависимости от условий работы (величины нагрузок и скоростей перемещения), типа и конструктивных особенностей механизмов, для рабочих поверхностей направляющих применяют пластмассы, сплавы цветных металлов (алюминий, дюралюминий, латуни, бронзы, баббиты), чугуны и стали разных марок, причем рекомендуется трущиеся поверхности изготовлять из разнородных материалов или придавать им различную твердость. В направляющих с трением скольжения наиболее часто применяют следующие сочетания материалов пластмассы (текстолит, капрон и др.) по стали — при значительных и малых скоростях чугун по чугуну — при малых скоростях и средних давлениях или наоборот закаленный чугун или закаленная сталь по чугуну — при малых скоростях и больших давлениях сплавы цветных металлов (баббиты, бронза и др.) по чугуну или стали — при больших скоростях и давлениях. [c.446]

Результаты экспериментов со взвесью частиц окиси магния размером 35 мк в воздухе, движущейся по латунной трубе внутренним диаметром 127 мм со скоростью 42,7 м/сек. Распределение частиц по размерам аналогично приведенному на фиг. 4.18. [c.161]

В условиях, благоприятных для инициирования КРН, скорость роста трещины зависит от напряжения чем оно больше, тем быстрее идет разрушение. Найдена эмпирическая линейная зависимость между приложенным напряжением и логарифмом времени до разрушения для гладких образцов аустенитной и мартен-ситной нержавеющих сталей, углеродистой стали, латуни и сплавов алюминия. Эта зависимость для латуни показана на рис. 7.8. При небольших напряжениях наклон прямой для некоторых металлов уменьшается, поскольку расширяется диапазон времени до разрушения при данном напряжении. Однако ни эмпирическая [c.145]

Реальность данного механизма коррозионной усталости подтверждают исследования, показавшие что ползучесть (медленная пластическая деформация), которая также осуществляется путем переползания дислокации, ускоряется общей коррозией напряженного металла. Чем выше скорость коррозии, тем выше и скорость ползучести. Прекращение коррозии, например путем катодной защиты, ведет к уменьшению скорости ползучести до исходного значения. Влияние коррозии на ползучесть мелкозернисты, металлов наблюдается у меди, латуни [82], железа и углеродистой стали [831. [c.164]

Температура входа воды /j = 60° С, выхода воды = 100° С. Давление греющего пара р = 1,8 бар, степень сухости х= 0,98 диаметр труб внутренний d[ = 16 мм, наружный d, = 18 лж материал труб —латунь. Скорость движения воды в трубах гг) = 1,2 м1сек. [c.313]

Вследствие легирования может происходить и- изменение закономерностей протекания парциальных анодных реак-ций-саморастворения сплавов. Так, в аэрированных хлорид-ных растворах для начального периода коррозии оловянис-той р-латуни характерно уменьшение скорости СР цинка и б лстрый (через 1—2 с) переход к одновременному окислению меди. Действительно, длительное СР цинка из нелегированной латуни приводит к задержке потенциала коррозии в области отрицательных значений. Этим фактически осуществляется катодная защита медной составляющей сплава. В случае же легированной латуни скорость СР цинка уменьшается настолько, что уже со второй секунды не превышает предельного тока восстановления кислорода, поэтому ее потенциал быстро принимает величину, близкую к стационарной [137]. [c.175]

Для менее прочных более вязких сплавов механику разрушения применить труднее. Для холоднодеформированных латуней скорость коррозионного растрескивания пропорциональна /С [Ш8], тогда как для аустенитных нержавеющих сталей в растворах Mg la наблюдались зависящие и не зависящие от напряжений области [109]. [c.177]

Зенкованне латуни — скорости резания принимать аналогичные скоростям резания при обработке стали углеродистой НВ 170—229. [c.937]

Температура входа воды t = 60° С, выхода воды = 100° С. Давление греющего пара /7 = 1,8 ата, степень сухости дг = 0.98 диаметр труб внутренний d, = 16 мм, наружный dj = 18 мм материал труб — латунь. Скорость движения воды в трубах гв = = 1,2 Mj eK. [c.319]

Максимального значения Ь достигает для стали, у котопой оно составляет приблизительно 5237 метров в секунду. Для латуни скорость меньше в отношении приблизительно 1,5 1, так что тон камертона, сделанного из латуни, был бы приблизительно на квинту ниже, чем стального. [c.295]

При сварке плавящимся электродом в инертных газах используют обычные полуавтоматы для сварки в защитных газах и сварочную проволоку диаметром 1—2 м г сила сварочного тока 150— 200 А для проволоки диаметром 1 мм и 300—450 А для проволоки диаметром 2 мм напряжение дуги 22-26 В скорость сварки зависит от сечения шва. При сварке латуней, бронз и медно-никелевых сплавов наиболее широко используют вольфрамовый электрод, так как при сварке плавяш,имся электродом происходит более интенсивное испарение цинка, олова и др. [c.347]

Принимаем трубы из латуни [>.= = 106 Вт/(м-К)1 диаметром, L /d = = 16/18 мм. Скорость течения воды и трубах теплообменников aij обычно принима<тся около 1 м/с. Теплофизические свойства поды будем брать из справочника (15 при средней температуре воды <2 = 40 С, а конденсата — при температуре насыщения й =1 = 158,8 °С. [c.109]

Для червячных колес из безоловяни тых бронз и латуней (II группа) н чугуна (III группа) допуск емые контактные напряжения, при которых обеспечивается сопр тпвление заеданию, выбирают в зависимости от скорости сколь) гния, материала червяка и его термообработки по табл. 1.11. [c.19]

Для твердых бронз, латуней и чугунов допускаемые контактные напряжения выбирают из условия сопротивления заеданию в зависимости от скорости скольжения, материала червяка и его термической и механической обработок. Из [15] их можно определять по формулам [0н] = ЗОО —25Уск, Н/мм —для бронзы Бр АЖ 9-4 при работе в паре со стальным закаленным и шлифованным червяком [стн]= 180 —40 Оск — Для колес из чугунов СЧ 15-32, СЧ 18-36 и стальных червяков [ан] = 210 —35u k — для чугунных колес и чугунных червяков, где V k — скорость скольжения. [c.233]

Латуни медно-цинковые, алюминиево-железистомарганцовистые и др. применяют при малых скоростях скольжения (о 2 м/с), но они удовлетворительно воспринимают ударные нагрузки и значительные удельные давления (р 120 даН/см ). [c.429]

Для направляющих с трением качения применяют шарики и ролики стандартных подшипников, а рабочие поверхности направляющих выполняют из стали, закаленной до IiR 58—63 и обрабатывают по 10-му классу шероховатости. При малых и средних нагрузках и скоростях перемещения допускается применение незакаленных чугунных, латунных или бронзовых роликов и незакаленных направляющих. Сепараторы преимущественно выполняют из листовой латуни. [c.446]

Во всех других случаях индекс насыщения — это полезный качественный показатель относительной агрессивности пресной воды, контактирующей с железом, медью, латунью, свинцом, скорость коррозии которых зависит от ди4)фузии растворенного кислорода к их поверхности. Индекс неприменим для определения агрессивности воды, контактирующей с пассивирующимися металлами, скорость коррозии которых уменьшается с повышением концентрации кислорода на поверхности (алюминий, нержавеющая сталь). [c.122]

В ранних опытах было установлено, что усталостная прочность меди в вакууме на 14 % больше, чем в воздухе. Для углеродистой стали это увеличение составило лишь 5 %, а для латуни 70-30 усталостная прочность возросла на 26 % [681. Более поздние исследования [691, показали, что время до разрушения обескислороженной высокоэлектропроводной меди при давлении воздуха 1,3-10 Па в 20 раз больше, чем при атмосферном давлении, от э( кт приписывают, главным образом, действию кислорода. Кислород незначительно влияет на зарождение трещин, но существенно повышает скорость их распространения. Контакт с воздухом также влияет на предел выносливости чистого алюминия, но в отличие от меди, пары воды влияют на алюминий и в вакууме. Золото, которое не окисляется и не хемосорбирует кислород, имеет одинаковую усталостную прочность на воздухе и в вакууме. [c.157]

Силикат натрия в количестве 4—15 мг/л (в расчете на SiOj) используют иногда владельцы индивидуальных домов для обработки мягкой воды. Такая обработка уменьшает покраснение воды , вызываемое наличием взвеси ржавчины, которая образуется в железных трубопроводах. Исключается и голубое окрашивание при прохождении воды по медным и латунным трубам. Одновременно с этим реально наблюдается уменьшение скорости коррозии стали на 50—90 % [10, 11], однако не в любой воде [12, 13]. [c.279]

Задача ЛЬ 107. Маятник Барда для определения ускорения свободно падающих тел представляет собой латунный шарик массой 200 г, подвешенный на очень тонкой проволоке длиной 100 см. При качании шарик в наинизшем положении имеет скорость 8 см/сек. Определить на1яжение проволоки в ее нижнем конце при наинизшем положении маятника. [c.271]

Латунная монета, двигаясь по вертикали под дейстпием силы тяжести, пролетает между полюсами электромагнита счетного, устройства. Скорости монеты при входе в y Tpoii TBo и при выходе из него оказываются одинаковыми. [c.284]

Возникающие при ударе в стержне упругопластические волны обусловливают увеличение продолжительности удара т с возрастанием скорости удара Цуд [31]. Начиная с некоторого значения скорости удара, т упругопластического стержня становится больше значений Тд, соответствующих упругому стержню (Тд 2//до)> и с увеличением скорости возрастает до величин, в несколько раз превосходящих Тд. Опыты проводились с тонкими стержнями, изготовленными из латуни, меди и алюминия, при растягивающих ударах. Продолжительность удара т определялась с помощью счетно-импульсного хронометра при различных скоростях удара (до 40 м/с). Для стержней из одного и того же материала, но имеющих различную длину, экспериментальные данные для отношения т/Тд в зависимости от скорости удара Нуд достаточно точно ложатся на одну кривую. Ростт в зависимости от скорости удара Оуд имеет четко выраженный ступенчатый характер с периодически расположенными нерезкими изломами вид ступеней для данного материала зависит от предварительной вытяжки образцов (более четкие ступени получаются для образцов со значительной предварительной вытяжкой, когда диаграмма ст -4- е материала приближается к билинейной). Обнаруженная периодичность и геометрическое подобие свидетельствуют об определенной роли упругопластических волн в явлении отскока стержня от преграды. График т (ц), полученный из теоретического решения задачи, также имеет ступенчатую форму (горизонтальные ступени с разрывами), что согласуется со ступенями экспериментальной кривой для т при аппроксимации статической диаграммы а Ч- е двумя прямыми, причем лучшее согласие получается для образцов с большей предварительной вытяжкой. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...