Скольжение волнистое

Процесс зарождения усталостных трещин можно подразделить на несколько стадий. Первая стадия - развитие интенсивных полос скольжения полос Чернова-Людерса) - сдвигового образования на поверхности металла, состоящего из ряда следующих одна за другой задержанных дислокаций, когда касательные напряжения релаксированы до нуля. Образование полос скольжения можно объяснить поперечным скольжением дислокаций (см. рис. 2.11). Одиночные дислокации движутся легче всего вдоль полос скольжения. Если скольжение протекает в одном ряде плоскостей, то полоса скольжения - прямолинейная. При скольжении по нескольким рядам плоскостей, расположенных под углом друг к другу, полоса скольжения - волнистая. [c.163]

Два ферритных зерна, разделенных границей, проходящей через черный участок перлита. Верхнее зерно имеет ориентацию приблизительно (111), а линии скольжения находятся под углом примерно 60° (вершины треугольников). Нижнее зерно близко к ориентации (321), линии скольжения волнистые, что обусловлено появлением второй системы линий скольжения. [c.64]

Деталь зерна, содержащего треугольные фигуры травления. Начало деформации. В различных участках одного и того же зерна ориентации различны фигуры травления также не имеют одинаковой ориентации, — близкой к (321). Линии скольжения волнисты и разветвлены из-за наличия многочисленных систем скольжения в а-железе. Видно несколько темных участков перлита. [c.64]

Форма полос скольжения зависит от температуры деформации. При низких температурах полосы скольжения имеют прямолинейную форму. Повышение температуры деформации приводит к появлению волнистых полос, что обусловлено развитием поперечного скольжения вследствие выравнивания критических напряжений сдвига в разных системах. [c.19]

Увеличение содержания кислорода или легирование титана алюминием, приводящее к образованию упорядоченных твердых растворов, затрудняет поперечное скольжение и сдвигает переход от прямолинейного к волнистому скольжению к более высоким температурам [ 12 . [c.19]

В пределах ступичной части излома диска были выявлены два типа рельефа волнистый рельеф внутризеренного разрушения со следами выраженной пластической деформации материала в виде пересекающихся полос скольжения и усталостные бороздки. Зоны с усталостными бороздками представляли собой участки, окруженные волнистым рельефом, и их доля в изломе составила по площади около 50 %. [c.494]

Деформационный рельеф, возникающий на поверхности алюминиевого образца, деформированного растяжением при комнатной температуре, характеризуется интенсивным развитием одинарного (вер=1—1%) и множественного (бср 3%) скольжения. Прямолинейные следы скольжения, как правило, ориентированы под углом 45—50° по направлению к растягивающим напряжениям. С повышением степени деформации до 10% увеличивается плотность следов множественного скольжения наблюдается интенсивное развитие поперечного скольжения в виде волнистых линий, перпендикулярных направлению деформации. Дальнейшее деформирование приводит к увеличению плотности следов одинарного и множественного скольжения и к огрублению волнистых следов скольжения (рис. 2, а). При 100° С множественное и поперечное скольжение получает развитие при меньших степенях деформации (бср<1%), чем при 20° С. Следует отметить, что при 100° С наблюдается миграция границ зерен, ориентированных нормально к растягивающим напряжениям. [c.127]

Для повышения несущей способности и надежности работы современных подшипников скольжения специально профилируют их рабочую поверхность а) при тяжелых нагрузках растачивают подшипники из двух центров, что позволяет обеспечить близкие радиусы вала и подшипника в рабочей зоне и достаточные зазоры в нерабочей зоне для уменьшения работы трения кроме того, предусматривают масляные карманы большого радиуса для лучшего охлаждения (подшипники прокатных станов) [1] б) при опасности вибраций от внутреннего или внешнего возбуждения применяют конструкции с несколькими масляными клиньями по окружности (например, подшипники с волнистой рабочей поверхностью, получаемой при изготовлении путем силового или температурного деформирования). [c.62]

Ухудшение герметичности наблюдается также при волнистости рабочей поверхности, что обусловлено утолщением масляной пленки, происходящим с возрастанием скорости относительного скольжения (вращения вала) при известном значении волнистости несущая способность масляного слоя с повышением скорости столь возрастет, что может привести вследствие утолщения масляной пленки к потере герметичности. [c.555]

Процесс формирования устойчивых полос скольжения в суперсплавах с упрочняющей -фазой отличается от такового в сплавах с волнистыми полосами скольжения в том отношении, что в первых образованию устойчивых полос предшествует очень незначительный или вообще не предшествует процесс равномерного деформирования. Судя по данным трансмиссионной электронной микроскопии, в суперсплавах, подвергнутых циклическому деформированию до разрушения [c.342]

Смазочные материалы должны обладать строго заданными свойствами, которые определяются величинами удельной и полной нагрузок в зоне трения максимальной, средней и объемной температурами в зоне контакта кинематикой движения в зоне трения (качение, скольжение, смешанное). При этом должны учитываться природа материалов обоих деталей трения, характеристики волнистости и шероховатости поверхностей в зоне трения, свойства окружающей среды и др. [c.399]

Металлографические исследования начальной стадии разрушения при струе- 200 ударных испытаниях показывают, что после аустенизации стали гидроэрозия развивается преимущественно по границам зерен и двойников. Деформация аусте-нита в микрообъемах протекает неравно- 100 мерно, образуя волнистые рельефы и линии скольжения отдельных зерен (рис. [c.225]

В системе координат, связанной с системой скольжения (на это указывает волнистая черта), смещение задается в виде [c.29]

ВОЛНИСТЫМИ или так называемого серпантинного скольжения (рис. 209). [c.367]

Следует обратить внимание на то, что изменение микростроения при легировании никеля хромом происходит, примерно, в такой же степени, как и при легировании никеля титаном [2] и железом [6]. Общим при легировании никеля указанными элементами является переход от волнистого поперечного скольжения в никеле к резкому поперечному скольжению в сплавах. [c.80]

При одинаковой высоте волнистости за один и тот же отрезок времени потеря веса баббитовых образцов была больше на 0,3 н (30 мГ) при работе в паре со стальными образцами, имею щими высоту шероховатости 1 , = = 3,5 мкм, чем при работе в паре с аналогичными образцами, имеющими Яг = 1,5 мкм., Установлено, что с увеличением высоты и шага волнистости возрастает скорость изнашивания при трении скольжения. [c.39]

При дальнейшем увеличении степени деформации дислокационная картина качественно не меняется. Структура же на поверхности претерпевает еще некоторые изменения. В частности, наблюдается фрагментация полос скольжения (см. рис. 22,г), появление волнистых линий и их пересечение (см. рис. 22,д). Эти эффекты связывают с интенсивным развитием поперечного скольжения винтовых дислокаций. [c.54]

Многие дислокационные источники после такой значительной пластической деформации оказываются запертыми обратными полями упругих напряжений вокруг дислокационных скоплений, образовавшихся у различных барьеров. Для продолжения деформации дислокации должны либо прорывать, либо как-то обойти эти барьеры и продолжить свое движение при этом возможно генерирование новых дислокаций отпирающимися источниками. Если бы дислокации разрушали барьеры, то это сопровождалось бы удлинением линий скольжения на поверхности. Однако этого не происходит. Наоборот, наблюдается дальнейшее уменьшение их длины. Отсюда следует вывод, что дислокации обходят барьеры на этой стадии деформации. В случае низкотемпературной деформации, которую мы рассматриваем, основной способ обойти барьеры — это поперечное скольжение винтовых дислокаций (для реализации второго принципиально возможного способа — переползания краевых дислокаций — требуются достаточно высокие температуры). Волнистые линии скольжения на поверхности и их пересечение, линии, соединяющие параллельные полосы (см. рис. 22, г, д), — все это прямые результаты поперечного скольжения винтовых дислокаций. [c.54]

Облегченное поперечное скольжение в о. ц. к металлах приводит к тому, что оно происходит уже после незначительной деформации. Соответственно, при анализе картины пластической деформации почти от самого ее начала и до разрушения отмечаются все признаки поперечного скольжения как по картинам линий скольжения (их волнистость, пересечения, фрагментация полос), так и по дислокационной структуре. [c.59]

При определенном числе циклов появляется зародыш фронта Людерса Чернова (рис. 11, б). Увеличение числа циклов нагружения не приводит к возникновению типичного фронта текучести (деформации Людерса-Чернова). Вместо этого область образца, составляющая примерно одну треть рабочей части, постепенно покрывается волнистыми следами деформации ориентированными в двух пересекающихся плоскостях скольжения (рис.11, в, г). С ростом числа циклов деформированные области охватывают другие объемы материала. При больших циклических деформациях прохождение циктгического фронта Людерса Чернова в условиях усталости с переменой знака нагружения связано с образованием волнистог о рельефа на поверхности образца (рис. [c.26]

Скольжение по базисным плоскостям является более общим для металлов с гексагональной решеткой, особенно при с/а> 1,633, однако в ряде случаев, когда с/а< < 1 633, встречается скольжение и по пирамидальным 1011 , 1122 , а также по призматическим ЮГО плоскостям (см. табл. 10). Скольжение по Henpej>HBHO заполненным атомами плоскостям (0001) и (1122) выгоднее скольжения по волнистым призматическим 1010 и волнистым пирамидальным плоскостям 10f2 . Таблица 10 [c.201]

В результате сдвигов и поворота плоскостей скольжения зерно (рис. 18, а) постепенно вытягивается в направлении растягивающих сил и образуется характерная ориентированная волнистая структура (рис. 18, б), которая называется текстурой. В этом состоянии металл имеет резко выраженную Н1ИЗОтроп1110 свойств, т е неоднородность свойств вдоль и поперек волокон Так, вдоль волокон металл прочнее, чем в поперечном направлении. [c.24]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

Размер (протяженность) ямок зависит от размера и количества частиц, которые в данном материале инициируют разрушение. При большом количестве возникающих очагов рост пор ограничивается вследствие пересечения с поверхностью соседних пор на изломе образуется много небольших по протяженности ямок. Однофазные сплавы или чистые металлы имеют, как правило, в изломах крупные ямки и в меньшем количестве, чем многофазные сплавы. Поскольку рост ямок осуществляется в результате утяжки перемычек между ними, различная способность к микролокальной деформации определяет различную глубину ямок. На дне и стенках ямок можно обнаружить следы пластической деформации в виде искривлений рельефа различной формы. Наличие этих следов — волнистости или так называемого серпентинного скольжения (см. рис. 5, г)—наряду с глубиной ямок является характеристикой микролокальной пластической деформации и свидетельствует о высокой пластичности при разрушении. [c.25]

Одним из наиболее интересных и всепроникающих факторов является тип скольжения, к которому давно проявляют интерес исследователи КР. В последнее время он начал привлекать внимание и в связи с водородными процессами. Тип скольжения, как обобщенное понятие, впервые был предлонген [305] для описания внешнего вида поверхностных линий скольжения. Он может быть либо планарным (т. е. довольно прямым и параллельным), либо волнистым (искривленным и разветвляющимся). Эти внешние особенности линий скольжения в общем случае хорошо коррелируют со структурой полос дислокационного соскальзывания, наблюдаемой в тонкопленочной электронной микроскопии, и поэтому тип скольжения, даже будучи несколько описательным понятием, все же получил широкое признание. Эта терминология, однако, не лишена некоторой неоднозначности, так как скольжение как планарное, так и волнистое может, кроме того, быть либо тонким (образуются многочисленные ступеньки соскальзывания малой высоты), либо грубым (большие, но редкие ступеньки) [201]. [c.126]

При низких температурах скольжение развивается по плоскостям с наиболее плотной упаковкой атомов. При повышении температуры активизируются новые плоскости скольжения, не обязательно совпадающие с направлениями наиболее плотной упаковки. При одновременном действии сдвигов по нескольким семействагд плоскостей скольжения возможно образование волнистых линий скольжения. С повышением температуры вероятность образования волнистых линий скольжения возрастает, расстояние между следами скольжения увеличивается, а сами следы становятся шире. [c.71]

Подшипники качения и скольжения должны обладать такими свойствами, чтобы обеспечить вращение вала с минимальными потерями энергии и постоянством положения оси вала относительно системы координат, связанной с корпусом подшипника. Однако можно указать большое число погрешностей в элементах подшипника, которые приводят к нарушению этих требований. Так, например, в подшиннике качения источниками колебаний являются волнистость и овальность беговых дорожек, огран-ность тел качения, дисперсия их диаметров, наличие радиального зазора, что приводит к сложному характеру движения центра вала под влиянием переменной силы взаимодействия контактирующих деталей [21, 10]. При этом измеряемый сигнал имеет вид импульсов с высокочастотным заполнением, модулированных по амплитуде случайным процессом. Спектр этого сигнала широкополосный с наличием большого числа гармоник, кратных основным частотам возбуждения, приведенным в табл. 1. [c.389]

Однако постоянное стремление к уменьшению массы машин и повышению интенсификации рабочих процессов привело к увеличению давлений в узлах машин и скоростей скольжения и ухудшило условия смазывания. Кроме того, требования к повышению КПД механизмов, а также применение специальных смазочных материалов и жидкостей привело к тому, что традиционные методы увеличения износостойкости деталей повышением их твердости во многих случаях перестали себя онравдывать. Площадь фактического контакта поверхностей деталей при высокой твердости материала в силу ряда причин (наличие возможного перекоса, большой шероховатости и волнистости поверхности) составляет очень малую долю номинальной поверхности трения. В результате на участках фактического контакта создаются громадные давления, что приводит к интенсивному изнашиванию поверхностей трения. [c.31]

Чакроборти и Старк [114] исследовали влияние микроструктуры на механизм роста усталостной трещины на метастабильных р-титановых сплавах с 24, 28 и 32% V. Сплавы в закаленном состоянии различались модами пластической деформации. при статическом растяжении. После старения сплав с 24% V содержал небольшое количество а фазы, но это не приводило к изменению моды деформации (она характеризовалась тонким волнистым скольжением). Но при дальнейшем увеличении объемной доли а-фазы скольжение переходило к плоскому. В условиях малоциклового нагружения механизм деформации закаленного сплава с 24% V был связан с двойникованием, сменяющимся волнистым множественным скольжением. Деформация закаленного сплава с 32% V связана с плоским скольжением, а сплав с 28% V занял промежуточное место по поведению при деформировании. Исследование скорости роста трещины начинали при очень низких скоростях ( 2 lO " м/цикл). [c.114]

Микроструктурная картина деформации никельтитанового сплава при 400° (рис. 2, б) характеризуется усиленным развитием внутризеренного скольжения. На представленной микрофотографии видно, что при деформации сплава однородное скольжение встречается значительно чаще. Необходимо отметить, что для исследуемого сплава никеля с титаном, как уже указывалось ранее [2], наряду с волнистым значительно чаще встречается резкое поперечное скольжение. [c.80]

Рис. 4.31. Структура льда 1и. Волнистые плоскости гексагональных колец кислородных ионов уложены в последовательности АВАВ, Имеются две группы базисных плоскостей группа волнистых плоскостей типа 5 и группа плоскостей скольжения О [390]

Последующие эксперименты с поликристаут пами (размер зерна 100 мкм) подтвердили этот эффект. Напрякение течения лри е—,5% удалось уменьшить на 20% (рис. 5.6), при этом наблюдались грубые волнистые линии скольжения. Как и предполагалось [14], влияние воздействия давлением до испытаний, оказалось незначительным. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...