В контактное

На рис. 1.2 показана краткая технологическая схема этого процесса. Исходные реагенты подают в контактный аппарат 1 приблизительно в стехиометрических соотношениях в реакционной зоне поддерживают давление 0,15—0,2 МПа и температуру 400—500 °С. Время контакта несколько секунд. [c.11]

Газовая смесь, содержащая 10% (мол.) SO,, 11% (мол.) Oj и 79% (мол.) N.,. поступает в контактный аппарат при 400 °С и 1 атм. Предполагая, что реактор работает адиабатно и при постоянном давлении, рассчитать максимальную температуру выходя. цего газа и степень превращения SO, в SO... [c.315]

В электронагревательных устройствах теплота выделяется в самой заготовке либо при пропускании через нее тока большой силы — в контактных устройствах, либо при возбуждении в ней вихревых токов — в индукционных устройствах. При индукционном нагреве (рис. 3.5) заготовку 1 помещают внутрь многовиткового индуктора 2, выполненного из медной трубки прямоугольного сечения. По индуктору пропускают переменный ток, и в заготовке, оказывающейся в переменном электромагнитном поле, возникают вихревые токи. Теплота в нагреваемом металле выделяется в основном вследствие действия вихревых токов в поверхностном слое, толщина которого достигает 30—35 % ее радиуса. Толщина этого слоя уменьшается с ростом частоты тока в индукторе, поэтому для достижения более равномерного нагрева по сечению заготовки с увеличением ее диаметра частоту тока уменьшают (от 8000 Гц для заготовок малых диаметров до 50 Гц для заготовок диаметром до 180 мм). [c.62]

Преимущества электронагрева высокая скорость, значительно превышающая скорость нагрева в печах почти полное отсутствие окалины удобство автоматизации, улучшение условий труда. Однако применяют электронагревательные устройства только при необходимости нагрева достаточно большого количества одинаковых заготовок диаметром до 75 мм в контактных и до 200 мм в индукционных устройствах. [c.62]

НЕКОТОРЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ РАЗДАЧИ ЧИСТОГО И ЗАПЫЛЕННОГО ПОТОКОВ в КОНТАКТНЫХ, ФИЛЬТРУЮЩИХ и ДРУГИХ АППАРАТАХ И В КОЛЛЕКТОРНЫХ СИСТЕМАХ [c.268]

Тела качения в контактно-нагруженных сочленениях. ... Цилиндры под поршни [c.415]

Если у цилиндрических поверхностей скольжение происходит вдоль линии контакта, масляный слой в контактной зоне образоваться не может, [c.233]

Последнее соотношение определяет требование совпадения нормалей к профилям П и П 2 в контактной точке В, так как углы i( i и [c.136]

По характеру нагрева эти методы можно разделить на импульсные (зондовые), где включаются какие-либо источники тепла, и контактные, где осуществляется тепловой контакт с телами, находящимися при постоянной температуре. Существуют следующие разновидности зондов изотермические, с мгновенным импульсом, с импульсом конечной длительности, остывающие, постоянной мощности [89—91]. В контактных методах стремятся к выполнению граничных условий четвертого рода, т. е. к равенству температур или тепловых потоков на границе соприкосновения двух тел [92—93]. [c.126]

Каким должно быть значение минимального коэффициента трения скольжения /тш в контактной точке В, чтобы балка оставалась в покое, составляя угол а=45° с горизонтальной плоскостью [c.32]

Определить минимальный коэффициент трения скольжения в контактной точке D однородной прямо- [c.32]

В случае необходимости учета дополнительного трения в контактных уплотнениях и его увеличения за счет перекосов посадочных мест и за счет загрязнения смазки значение /Утр следует принимать на 20— 50% большим. [c.421]

Для повышения эффективности работы таких массообменных аппаратов, как абсорберы осушки газа, работающих при малых массовых соотношениях жидкости и газа в контактных ступенях (порядка 0,01), между тарелками ситчатой и контактно-сепарационной предусмотрена рециркуляция жидкости, что еще более увеличивает поверхность контакта и повышает кпд тарелок (см. рис. 10.1, а). [c.275]

Существенную роль в конструктивном оформлении центробежных массообменных элементов играет направление движения фаз в контактной зоне. Внутри центробежного элемента осуществляется прямоточное взаимодействие фаз, тогда как в целом в аппарате движение фаз в большинстве случаев происходит в режиме противотока. [c.278]

Предположим, что на тарелке происходит равномерное перемешивание абсорбента, так что концентрация гликоля в растворе изменяется только со временем. Основной межфазный массообмен происходит в контактных элементах, поэтому межфазным массообменом слоя абсорбента на тарелке пренебрегаем. Кроме того, предположим, что унос жидкости с потоком газа из центробежных элементов мал и им можно пренебречь. Последнее предположение справедливо при условии, что элементы работают в докритическом режиме. [c.280]

Средний радиус капель в контактных элементах R может быть определен в соответствии с выражением для устойчивого радиуса капель в турбулентном потоке газа [6]. [c.281]

Таким образом, уравнения (10.1.1), (10.1.2) и (10.2.3) при сделанных выше предположениях описывают изменение концентрации гликоля (ДЭГа) в растворе абсорбента на контактной тарелке с учетом рециркуляции абсорбента в контактных элементах. [c.281]

Из приведенных результатов следует, что основное изменение а ,а также происходит в интервале значений коэффициента рециркуляции от 1 до 10. Увеличение п сверх 10 мало изменяет значения а , и С . Это означает, что система близка к равновесию и рециркуляция абсорбента позволяет более полно использовать абсорбирующую способность раствора на каждой ступени контакта. Однако следует иметь в виду, что увеличение п приводит к отрицательным последствиям. Так, пропорционально п увеличивается объемное содержание жидкой фазы в потоке газа в контактном элементе и, как следствие этого, увеличивается унос жидкости из элемента. [c.282]

Исследования структуры газового потока в контактно-сепарационных элементах включали измерение поля скоростей и давлений потока в четырех сечениях по высоте и в шести точках по радиусу каждого элемента. [c.282]

Наиболее широкое распространение получили щеточные токосъемники, которые достаточно просты в эксплуатации, допускают съем сигналов с большого числа датчиков и высокую частоту вращения (до 330 Гц и выше). Вместе с тем щеточные токосъемники имеют существенные недостатки. Главные из них — возникновение .значительных паразитных ЭДС в контактной паре и так назы- [c.311]

Для подогрева воды низкотемпературными газами (/<100°С) начинают использовать контактные экономайзеры, представляющие собой обычные смесительные теплообменники типа градирни (см, рис. 13.2). В них происходит нагрев воды за счет теплоты контактирующих с ней газов. Поверхность контакта капель воды с газом большая, и теплообменник получается компактный и дешевый по сравнению с рекуперативным (трубчатым), но вода насыщается вредными веществами, содержащимися в дымовых газах. В ряде случаев это допустимо, например, для воды, идущей в систему химводоподготовки в котельных или на ТЭС. Если загрязнение воды недопустимо, то ставят еще один теплообменник, в котором грязная вода отдает теплоту чистой и возвращается в контактный экономайзер. Змеевики, по которым циркулирует чистая> вода, можно установить и внутри контактного экономайзера вместо насадки. [c.208]

Процесс проводят под давлением в две ступени. Смесь этилена и воздуха нагнетается в контактный аппарат первой ступени, где до 50% этилена превращаея -ся в окись этилена. В нижней части контактного аппарата помещены трубы, охлаждаемые высокотемпературным теплоносителем, циркулирующим в межтрубном пространстве. Над трубами расположены охлаждающие элементы,-а еще выше — фильтры из пористой окиси алюминия. Трубное пространство нижнего охлаждающего элемента заполняется мелкозернистым серебряным катализатором, который в процессе работы находится в псев-доожиженном состоянии. После фильтрации газов смесь охлаждается в холодильнике и поступает в абсорбер для извлечения окиси этилена. [c.9]

Часть непрореагировавших газов возвращается в контактный аппарат первой ступени, а остальной газ нат правля тся в контактный аппарат второй ступени. Общая степень окисления этилена после второй ступени составляет 0,7. Из прореагировавших газов после второй ступени окисления окись этилена извлекают водой в абсорбере. Из абсорберов первой и второй ступеней водный раствор окиси этилена через теплообменник направляется в от-парную колонну. Отгоняемая из этой колонны парогазовая смесь поступает через дефлегматор на разделение в ректификационную колонну. Окончательная очистка окиси этилена от СОа производится в разделительной колон- [c.9]

Из теории смазки (см. гл. 16) известно, что наиболее благоприятным условием для образования жидкостного трения является перпендикулярное направление скорости скольжения (рис. 9.8) к линии контакта (г))=90°). В этом случае смазка аатяги-пается под тело А. Между трущимися телами А и Б) образуется непрерывный масляный слой сухое трение металлов заменяется жидкостным. При направлении скорости скольжения вдоль линии контакта (il> 0) масляный слой в контактной зоне образоваться не может здесь будет сухое и полусухое трение. Чем меньше угол ijj, тем меньше возможность образования жидкостного трения. [c.180]

Геометрический образ о иередаточной функции скорости движения формулируют в следующем виде отрезок DK, расположен-ный ИЯ прямой, соединяющей контактную точку К с осью вращения 0-J ведомого звена, между общей нормалью п—п в контактной точке К и прямой п —п, проведенной ей параллельно через ось вращения О, ведущего звена, прямо пропорционален передаточной функции v,iii=vii/(Jh- [c.346]

Сравнительные характеристики ряда приведены на рис. 7.5. Характеристика AIo(Dk) является критериальной. Характеристика Мо1Р щ Ок) определяет оптимальный удельный синхронизирующий момент, приходящийся на единицу потребляемой мощности в элементах ряда. Характеристика Л<о( з4/ Эв) оценивает относительный момент, приходящийся на единицу мощности потребления собственно сельсина, и полезна для сравнения сельсинов в контактном и бесконтактном исполнении. Характеристики Pis(Dk), Рц Ок) оценивают пропорции в разделении потребляемой мощности между сельсином и КВТ для каждого элемента ряда. [c.209]

Однородная пластина AB , выполненная в форме равностороннего треугольника, опирается вершиной А на гладкую вертикальную степу, а вершиной В — на шероховатую горизонтальную плоскость. Каким должно быть минимальное значение коэффициента трення скольжения /rain в контактной точке В, чтобы при равновесии пластины ее сторона ВС была вертикальна [c.31]

Какой момент М нужно приложить к стержню ОА, чтобы из положения, показанного на рисунке, сдвинуть вправо призму B DE высоты h=Q, м и веса Р — = 10Н, если коэффициент трения скольжения между призмой и опорной горизонтальной плоскостью /=0,1 Весом стержня ОА и трением в контактной точке В пренебречь. [c.34]

Вопрос о судьбе гофрировочно-неустойчивых ударных волн тесно связан со следующим замечательным обстоятельством при выполнении условий (90,12) или (90,13) решение п дродинами-ческих уравнений оказывается неоднозначным (С. 5. Gardner, 1963). Для двух состояний среды, I w 2, связа иых друг с другом соотношениями (85,1—3), ударная волна является обычно единственным решением задачи (одномерной) о течении, переводящем среду из состояния I ъ 2. Оказывается, что если в состоянии 2 выполнены условия (90,12) или (90,13), то решение указанной гидродинамической задачи не однозначно переход из состояния 1 в 2 может быть осуществлен не только в ударной волне, но и через более сложную систему волн. Это второе решение (его можно назвать распадным) состоит из ударной волны меньшей интенсивности, следующего за ней контактного разрыва и из изэнтропической нестационарной волны разрежения (см. ниже 99), распространяющейся (относительно газа позади ударной волны) в противоположном направлении в ударной волне энтропия увеличивается от si до некоторого значения S3 < S2, а дальнейшее увеличение от ss до заданного S2 происходит скачком в контактном разрыве (эта картина относится к типу, изображенному ниже на рис. 78, б предполагается выполненным неравенство (86,2)) ). [c.478]

Анализ работы контактно-сепарационных устройств показал, что отбираемому расчетному количеству жидкости с элемента должно соответствовать определенное количество газа. Невыполнение этого условия приводит к повышенному уносу капельной жидкости с основным потоком газа или вторичному уносу жидкости с газом, выходящим из-под каплесъемника. Такая зависимость обусловливает необходимость выполнения канала для выхода жидкости из элемента переменного или регулируемого сечения [2] для возможности подачи расчетного количества жидкости в контактно-сепарационный элемент с учетом равновесной влаги в газовом потоке и унесенной капельной жидкости, а также коэффициента рециркуляции. [c.276]

Массообмен в контактных элементах с учетом рециркуляции абсорбента. Для абсорберов противоточного типа наиболее перспективно применение высокоскоростных прямоточных центробежных сепараци-онно-контактных элементов с тангенциальным подводом газа и рециркуляцией абсорбента. Элементы устанавливаются на горизонтальной тарелке, на которой находится слой абсорбента высотой Н. Абсорбент через трубку попадает в элемент и истекает из трубки в набегающий поток газа в противотоке. В результате жидкость дробится, образующиеся капли подхватываются закрученным потоком и осаждаются на стенке элемента. Отсепарированная жидкость возвращается на тарелку. [c.280]

Межфазиый массообмен в контактном элементе происходит между каплями абсорбента и газом, движущимся в прямотоке. Поскольку время пребывания смеси в элементе мало, то фазовое равновесие между абсорбентом и парами воды в газе не успевает установиться. Ранее [5] была предложена модель масоообмена при отсутствии фазового равновесия, в основу которой положено предположение о локальном термодинамическом равновесии на межфазной поверхности. Обозначим через иа массовые концентрации гликоля в абсорбенте, находящемся соответственно в контактном элементе и в слое на тарелке. Соответствуюш,ие концентрации в абсорбенте, поступающем с предыдущей тарелки, и в потоке на выходе элемента обозначим через аз,, и а ]. [c.280]

Время пребывания капель в потоке газа в контактном элементе /, зависит от его конструкции. Так, в элементе центробежного типа с тангенциальным вводом газа б определяется в результате решения уравнений движения капель в закрученном потоке газа. Соотношение для баланса массы абсорбента на тарелке с учетом рецир куляции и перетекания абсорбента с тарелки на тарелку в рамках принятой модели позволяет получить следующее уравнение для [c.281]

Так, например, для получения максимальных поверхностей контакта между газом и жидкостью образуюгцихся при образовании мелкодисперсных капель (что характерно для распыливающих абсорберов), необходимо иметь минимальные скорости газа на входе в контактное устройство и максимальную на выходе. В трубчато-пластинчатой тарелке это может быть достигнуто путем уменьшения площади сечения между верхними пластинами по сравнению с аналогичной площадью между нижними пластинами, т.е./з выход газа работает но типу форсунки. [c.305]

В контактной. 5адаче наиболее ин( )ормативной частью относительно влияния начального напряженного состояния является характер дс-(1)ормирования поверхности в окрестности отпечатка. Распределениям деформаций и перемещений в этой зоне характерны локальность и высокие градиенты изменения. В связи с этим в качестве способа измерения используется голографическая интерферометрия с регистрацией нормальной компоненты вектора перемещения, а в качестве исходной информации, соответственно, нормальные деформационные перемещения. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...