Формулы спиральные

Потенциальную энергию пружины (линейной и спиральной) выражают формулой [c.359]

Регуляторы с трением о воздух могут быть с переменным II постоянным размахом крыльев. На рис. 31.10 показана конструкция регулятора с переменным размахом крыльев, в котором пара сил инерции создает момент, который, преодолевая момент спиральной пружины 3, поворачивает крыло 2 вокруг его оси и увеличивает тормозной момент регулятора, который можно определить по эмпирической формуле [c.398]

Подставляя (46.2), (46.3), (46.10) и (46.22) в (46.25) и переходя от упругих постоянных Ляме к модулю Юнга и коэффициенту Пуассона, получим окончательную формулу для скорости высвобождения энергии в случае спирального режима распространения хрупкой трешины в трубопроводе [c.345]

Спиральные эффекты при крене. Дополнительный коэффициент нормальной силы для горизонтальной консоли, обусловленный спиральным эффектом (вращение вокруг вертикальной оси при наличии угла атаки), определяется по формуле (2.4.47). Принимая в ней ( = 3,57, Ко = 1,17, 1 = 1, (гц )оп = 0,1, по- [c.193]

Спиральные пружины, изготовленные из проволоки круглого сечения, имеют значительно большую жесткость, чем ленточные пружины таких же габаритных размеров (рис. 24.13, е). При их расчете применяются следующие формулы [c.353]

Сопоставляя уравнения (23.42) и (23.43) и подставляя полученные значения перепадов температур в формулу (23.40), получим следующее уравнение для коэффициента эффективности прямых и спирально навивных ребер [c.303]

В спиральной камере, как это следует из формулы (III.4), котельным напряжениям о , = Од равны меридиональные напряжения в полярных точках Ь при R = / о- Напряжения при больше Tq. Их экстремальные значения [c.65]

Из расчетных формул видно, что напряжения зависят от размеров сечений звеньев и соотношений радиусов о/ зд> поэтому толщина звеньев при одинаковых допускаемых напряжениях уменьшается по мере уменьшения размеров сечений. Применяя для звеньев разные по прочности стали, можно сделать входные сечения и их более напряженные части толще и наоборот. На этом основано применение для комбинированных спиральных камер сталей разных толщин и марок (см. III,3 и II.2). [c.68]

На основании теории конических тонких оболочек [34 ] могут быть определены дополнительные изгибные напряжения, возникающие при наличии конической переходной части в оболочке спиральной камеры (рис. II 1.8,в). Применение этой теории к спиральным камерам разработано В. М. Малышевым [46]. Приближенно наибольшие напряжения, соответствующие заделке в статор, можно оценить по формуле, приведенной в работе [16] [c.69]

По общей формуле <т = Т/б вычисляют напряжения во всех звеньях и расчетных точках спиральной камеры. При наличии конической оболочки, примыкающей к статору, напряжения в зоне сопряжения с козырьком определяют [c.74]

Из каких соображений и по какой формуле определяется осадка цилиндрической спиральной пружины [c.160]

Ребра трех призм (лезвия ножей) А, О, В коромысла весов находятся в одной плоскости, причем прямая 0G, соединяющая среднюю призму с центром масс G, перпендикулярна к АВ. К призмам А к В подвешены две одинаковых спиральных пружины с жесткостью К. Дано, что ОА = ОВ = а, OG = h, масса коромысла равна М, а радиус инерции относительно О равен к. Доказать, чт в случае малых колебаний относительно положения равновесия мы имеем формулы [c.305]

Формулы для расчета плоской спиральной пружины [c.152]

Жесткость спиральной пружины определяется по следующей формуле [c.86]

В насосах со спиральным отводом для определения безразмерного коэффициента К рекомендована формула [c.198]

Для спиральных зубьев с углом спирали ч сводка формул дака в табл. 16. [c.338]

Формулы для расчёта усилий шестерён со спиральным зубом [c.339]

Численные значения коэффициента с и показателя степени j в формуле (2) для определения стойкости спиральных сверл [c.80]

При ds = 0 формулы (304) и (305) принимают вид формул (301) и (302), что свидетельствует об общем характере формул (304) и (305) для трубок со спиральными лентами. [c.203]

Кривые, характеризующие зависимость коэффициента Na от величины sin при = О, т. е. для случая установки спиральной ленты в гладкой трубке, построены на основании формул (301) и (302) и приведены на рис. 128. [c.211]

Для спиральной пружины, лента которой подвергается чистому изгибу, зависимость между моментом М на валике и углом его поворота ф выражается формулой [c.937]

Имеются разные формулы, описывающие теплообмен в спиральных трубах. Наиболее простой является следующая формула, построенная с использованием данных для прямых труб (Nuo) с введением поправки [c.129]

Для обогреваемых жидким металлом спиральных труб для определения критической плотности теплового потока применима следующая формула [5] [c.149]

Коэффициент сопротивления в спиральных трубах (змеевиках) рассчитывается по формулам [5] [c.157]

Наружный диаметр спирали аппарата рассчитывают по формуле D=d+2ne- -6. Спиральные теплообменники используют для нагрева или охлаждения жидкостей или газов, а также конденсации паров в различных технологических процессах. Теплообменники работают под избыточным давлением до 1,0 МПа при температуре от —20 [c.121]

На чертежах спиральных пружин изображают элементы закрепления, а на чертежах тарельчатых пружин — схему расположения пружин в пакете, с указанием зависимости между силой и деформацией для всего пакета. Методика определения размеров цилиндрических пружин сжатия и растяжения, обозначения и расчетные формулы гтриведены в ГОСТ 13764—68 — 13776-68. [c.127]

Аминокислоты составляют своеобразный белковый алфавит. По отношению к молекулам воды их радикалы могут быть гидрофобными и гидрофильными. Последние легко образуют водородные или ионные связи. Структуры белков различаются по иерархии структур на первичную, вторичную, третичную, четвертичную. Первичной структурой называют химическую формулу последовательности аминокислот в цепях, называемых полипептидными. Вторичной структурой называется способ свертывания полипеп-тидной цепи в определенную конфигурацию, которая стабилизируется водородными связями. Важное значение при определении вторичной структуры имеют установленные рентгенографически длины связей и углы, характерные для звеньев полипептидной цепи. Основанный на этой информации геометрический подход в последнее время нередко заменяется энергетическим, использующим различные потенциалы межатомного взаимодействия. Существуют два типа вторичной структуры растянутая р-конфигура-ция и спиральная а-конфигурация. В р-конфигурации полипептид-ные цепи располагаются параллельно или антипараллельно, период цепи составляет 6,5—7,34 А, расстояние между цепями — 4,5—5,0 А. Важнейшей особенностью а-спиральной формы цепи является наличие винтовых осей нецелочисленного порядка. Шаг а-спирали 5,4 А, в ней на 5 оборотов приходится 18 остатков, и полный период равен 27 А. Толщина спирали около 10 А. Существуют и близкие к а-спирали конф ормации. а-Спираль всегда правая, поскольку ее левая форма оказалась энергетически невыгодной. [c.176]

Теория тонких оболочек дает возможность определить напряжения в овальных сечениях спиральной камеры, возникающие при переходе от одного радиуса кривизны Pi к другому Ра (точка е) (рис. III.8, б). Применение теории к этому случаю разработг1НО Г. X. Франк-Каменецким в его работе [591, где даны конечные расчетные формулы. [c.69]

Точки, не лежащие в плоскостях (аь ог) и (aj, ое), были получены из опытов на сложное нагружение трубчатых образцов, изготовленных при помощи спиральной намотки волокон. Поверхность прочности для таких ориентаций армирования можно построить путем перехода к новой системе координат, преобразуя при этом численные значения (118) компонент тензоров поверхности прочности по формулам (6) подробности вычислений можно найти в работе Цая и By [46]. , [c.471]

Влияние изменений кривизны поверхности изучалось автором совместно с А. И. Никитиным и Н. Н. Ва-сютннским путем анализа уравнений, -описывающих взаимодействие витка, плоской спиральной и тонкостенной цилиндрической катушек с выгнутым шаровым сегментом и шаромКоэффициент рассеяния для витка, взаимодействующего с вогнутым и выпуклым шаровым сегментом, описывается формулой [c.28]

Центральный вихрь также оказывает влияние на распределение скорости во входном кругово.м коллекторе (рис. 9.11). При етруйном или косом входе жидкости в коллектор [тангенс угла входа (1 /К ,)вх] в нем реализуется спиральное движение с центральны.м вихрем, в районе которого скорость в отверстиях решетки снижается (вследствие снижения давления и увеличения сопротивления решетки при косом входе в ее отверстия). Относительная деформация профиля скорости на выходе из коллектора оценивается по формуле [c.118]

Расчет по формуле (22) дает значения момента сил трения, заниженные в 2—3 раза по сравнению с экспериментальными. Такое несовпадение объясняется несколькими причинами. Во-первых, вывод формулы базируется на предположении, что величина коэффициента трения по всей площадке контакта постоянна. Это положение не соответствует истине, так как давления и скорость скольжения на площадке контакта изменяются в очень широких пределах (так, например, напряжения изменяются от нуля до 1950—2450 н1мм ). Во-вторых, при выводе формулы считалось, что ось керна совпадает с осью подпятника и на ось, кроме осевой силы Л, никакие другие силы не действуют. Анализ движения оси [71] показывает, что на ось, кроме осевых сил, действуют еще и боковые — радиальные силы, постоянные по направлению или вращающиеся вместе с поворотом подвижной системы. Эти силы вызваны давлением спиральной пружинки в электроизмерительных приборах, действиями магнитов, недостаточно хорошей уравновешенностью подвижной системы и т. п. [c.29]

Из формул (5) и (6) следует, что расход в турбинном режиме должен быть больше подачи в насосном. Проектируя спиральную камеру для ОРО агрегатов на насосную подачу, получают слишком большие скорости в ней при турбинном расходе, что влечет за собой уменьшение к. п. д. и быстроходности в этом режиме. При расчете спирали по турбинному режиму она получается слишком просторной для насосного. Это противоречие может быть разрешено с помощью устанавливаемого между камерой и колесом направляющего аппарата. При этом в насосном режиме работы такой аппарат (лопаточный отвод) должен выполнять функции согласования колеса со спиральным отводом, т. е. он должен обеспечивать уменьшение циркуляции скорости при переходе от колеса к спирали. Такой лопаточный отвод, спроектированный обычным в насосостроении канальным способом, приводит к значительному увеличению радиального габаритного размера спирали и всего агрегата. [c.287]

Карусельщики Уралмашзавода Д. А. Рогожин и Г. Г. Буряк предложили способ ускоренной выверки суппортов путем контрольных выточек. При работе на крупных карусельных станках это дает значительную экономию времени по сравнению с пробным проходом на всю длину. По этому способу растачивается только два пояска шириной 15—20 мм — один в верхней, а второй в нижней части отверстия (фиг. 125). Глубина резания при этом составляет 0,3—0,4 мм. После обработки верхнего пояска суппорт не отводится, а передвигается на ускоренной подаче в положение для растачивания нижнего пояска. Образующаяся в результате такого перемещения спиральная канавка стачивается при последующей обработке отверстия. После растачивания нижнего пояска подводят индикатор к резцедержателю и поворачивают суппорт на величину X, определенную по формуле [c.321]

Для обработки центровых отверстий применяются зенковки однозубые простые (фиг. 56,я), конусные спиральные (фиг. 56, б), центровочные (фиг.56,в),центровочные с предохранительным конусом (фиг. 56, г). Распространёнными углами 2<р центровочных отверстий являются 60°, реже 75 и 90°. Для обработки конических отверстий применяются также конические зенковки (фиг. 57). Они изготовляются с 2tp=60, 75, 90 и 120° и диаметром от 12 до 60 мм. Число зубьев выбирается соответственно от 6 до 12. Для облегчения условий резания рекомендуется срезать через зуб площадку длиной/=1,5-i--f-5 мм. Толщина сердцевины на торце выбирается равной 0,1 ), а диаметр срезанного торцаd=(0,15-i-0,18)Z), где D — диаметр зенковки. Угол впадины й зависит от числа зубьев и угла тела зуба т). Он определяется по формуле [c.343]

Теплоотдача в пучке со спиральным оребрением / — /1=300 ММ) 2—й = 6Ю 3 11=Ш —/г = 1200 5 — гладкий пучок с дистанционирующрми решетками б — по формуле (5) [1] [c.49]

На рис. 4.14, а нанесены также опытные данные работы [57] для семистержневых пучков для числа Ее = 10 . Видно, что результаты определения числа Ни для центрального стержня со спирально навитой проволокой хорошо согласуются с (4.86), а данные по Ни для периферийных стержней хорошо согласуются с зависимостью (4.89). Это свидетельствует об одинаковом влиянии периферийного ряда труб на коэффициент теплоотдачи в пучках витых труб и стержней со спирально навитой проволокой при числах Ее 10 . При этом расчет теплоотдачи для пучков с большим числом спирально оребренных стержней можно проводить по формулам (4.67) и (4.84) только при числах Ее < 3 10 . Действительно, при Ее > 3 10 в работе [57] наблюдается относительное увели- [c.126]

Расчет усилий для зажима кулачков стандартных трехкулачковых спирально-реечных патронов, а также стандартных четырехкулачковых патронов с независимым перемещением кулачков. Общую силу зажима W, определяющую передаваемый патроном крутящий момент, рассчитывают по формуле [c.75]

Время пребывания в барабанах с непрерывной спиральной полосой, ширина которой превышает толщину слоя материала, при шаге Н винтовой линии можно определить по формуле t = = 2nLlwH. [c.51]

Коэффициент теплопередачи для типовых поверхностных стальных воздухоохладителей со спиральным навивным оребре-нием [18] может быть определен по формуле [c.406]

Эмпирические формулы (6.24). .. (6.25) справедливы в следующих диапазонах режимных и геометрических параметров температуры наружной поверхности труб 353 н 653 К 2-10 < Re < М0 0,1 < V p < 0.23 0,03 < bp/Dp < 0,1 1,06 < 5т. n/Dp < 1,5 0,02 < bp/d, < 0,15 0,2 < Rey/Re < < 100. При поперечном обтекании коридорных пучков труб со спиральными однозаходиыми и круглыми ребрами прямоугольного и трапецеидального сечения коэффициент теплоотдачи определяется по уравнению [89] [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...