Влияние Нормализация - Режимы

В [31] изучалось влияние термической обработки по режимам нормализации с отпуском и закалки с отпуском на структуру и служебные свойства сталей. Изученные режимы термической обработки приведены в табл. 1.2. [c.42]

Нами излагаются некоторые результаты исследования путей обеспечения хладостойких свойств стали Ст. 3 при ее упрочняющей обработке. Возможности положительного влияния термической обработки этих сталей были показаны в наших ранних работах [67, 68]. В дополнение к данным, полученным в этих работах, были проведены эксперименты на сталях Ст. 3 с различной степенью раскисленности (табл. 1). Образцы на ударную вязкость были вырезаны поперек прокатки из листов толщиной 12 мм. Микроструктура рассмотренных сталей состояла из феррита и перлита. По ГОСТу 5639—65 величина зерна соответствовала 7—8 баллу. Исследуемые стали подвергались термической обработке по одному из следующих режимов нормализация при 920°С термическое улучшение (нагрев до 890° 10°С с охлаждением в воде отпуск при температуре 560°С с выдержкой 2ч, охлаждение на воздухе). После термической обработки заметно улучшились механические свойства сталей (табл, 2). [c.44]

Нормализация — Виды н назначение 75 — Влияние на свойства поковок крупных 87 — Интервалы температурные 78 — Режимы 232, 246 [c.485]

Влияние ЭМС на контактную прочность стали 40Х исследовали на одноконтактной роликовой машине при качении без проскальзывания с п=1440 МИН . Ролики диаметром 40 мм и высотой 10 мм с шириной беговой дорожки 3 мм имели четыре режима термической обработки нормализация закалка в масле, отпуск при 180°С ЭМО после нормализации закалка в масле, отпуск при 180°С, ЭМО. Режим ЭМО следующий /=630 А v = = 0,6 м/мин р=170 МПа. Дополнительное охлаждение в процессе ЭМО осуществлялось 6%-ным раствором эмульсола. В качестве критерия износа было принято образование на контактной поверхности ролика 10.. 13 ямок диаметром 1. .. 1,5 мм. Исследования проводили на роликах в паре с шариковым подшипником при смазывании машинным маслом (пять капель в минуту), [c.56]

При применении в связи с эксплуатационной необходимостью металлов с пониженной свариваемостью проектировать конструкции следует с учетом этого свойства. Для сведения к минимуму неблагоприятных изменений свойств металла сварного соединения и исключения в нем дефектов необходимо применять виды и режимы сварки, оказывающие минимальное термическое и другие воздействия на металл, и проводить технологические мероприятия (подогрев, искусственное охлаждение и др.), снижающие влияние на него сварочных воздействий. Термическая обработка после сварки (нормализация, закалка с отпуском и др.) может в значительной степени устранять неоднородность свойств в сварных заготовках. Прочность зоны сварного соединения может быть повышена механической обработкой после сварки прокаткой, проковкой и др. [c.288]

По режиму ВТО с двукратной нормализацией наблюдается измельчение структуры металла шва с устранением ориентации литого строения (влияние перекристаллизации при высокотемпературном нагреве с продолжительной выдержкой), что отражается на снижении его жаропрочных свойств [c.292]

После закалки и низкого отпуска сталь 45 находится в хрупком состоянии. При этом существенно, почти в 4 раза по сравнению с пластичным состоянием этой стали, которое имеет место после нормализации, увеличивается величина предела текучести. В то же время скорость развития усталостных трещин при одинаковых значениях макс для стали 45 в хрупком состоянии увеличивается в 4—G раз по сравнению с пластичным состоянием. Таким образом, повышение характеристик прочности сталей, достигаемое снижением температуры и выбором соответствующего режима термической обработки, оказывает противоположное влияние на скорость роста усталостных трещин в этих сталях. [c.318]

Степень влияния каждого из отмеченных факторов зависит от системы легирования и некоторых технологических приемов (условий нагрева при горячей обработке давлением, температуры конца последней, режима нормализации и др.). В ряде случаев легирование одним элементом может влиять одновременно на несколько факторов, что видно из рис. 2 [17]. В равной степени ряд легирующих элементов может вызвать изменение одного и того же фактора, например упрочнение твердого раствора растворением марганца, кремния, меди и др. [c.19]

Исследование влияния скорости охлаждения листов после нормализации (910° С, 1,5 мин/мм) на механические свойства позволило установить, что для плавок с содержанием основных элементов, близким к нижнему пределу марочного состава, оптимальные свойства получаются при ускоренном охлаждении (вентилятором с разбрызгиванием воды) для плавок с содержанием элементов, близким к верхнему пределу, предпочтительней охлаждение на спокойном воздухе. Охлаждение плавок с содержанием элементов, близким к среднему пределу, можно осуществлять по любому режиму, исходя из производственных условий. [c.94]

Инструментальные стали У8, У10 после литья, ковки и нормализации имеют практически одинаковую структуру пластинчатого перлита. В связи с этим влияние ТЦО на указанные стали изучали после их нормализации до получения пластинчатого перлита. Был разработан ускоренный режим ТЦО для получения зернистого перлита. Технология этого режима применительно к углеродистым инструментальным сталям сострит в 3-х — 6-кратном ускоренном нагреве до температур на 30—50 С выше точки Ас с последующим охлаждением вначале на воздухе до температуры на 30—50 °С ниже точки Лп и далее в воде или масле. Последнее охлаждение — только на воздухе. Изменение твердости сталей У8 и УЮ в процессе ТО дано в табл. 3.24. Исследование показало, что при ТЦО пластинчатый перлит инструментальных сталей легко переводится в зернистый и твердость снижается до значений, достигаемых отжигом. Оптимальное число циклов при ТЦО по данному режиму для стали У8—4, а для УШ—6. Механические свойства прутков диаметром 30 мм из стали УЮ, прошедших ТЦО, приведены в табл. 3.25. Для сравнения приведены данные механических свойств этой же стали после отжига для получения зернистого перлита. [c.114]

НИИ, К нормализации и к изысканию таких структур (термических обработок), при которых работа деформаций трения на контактных поверхностях уменьшается. Нормативы режимов резания дают поправочные коэффициенты для скорости К. , связанные с твердостью обрабатываемого материала (табл. 52). Эта таблица показывает, что влияние твердости стали изменяет скорость резания в отношении 1 0,6. [c.427]

Режим IV был признан наилучшим. Проведение исследования по остальным режимам позволило установить, что изотермическая выдержка при 650° в течение 40 час. (режим 1П) является недостаточной для предотвращения флокенов в поковках данного размера. Наличие изотермической выдержки перед, нормализацией (режим 1И) не оказывает существенного влияния на снижение флокеночувствительности стали. [c.140]

Размеры отдельных участков зоны термического влияния и размер зоны в целом зависят от метода сварки, режима (погонной энергии), размеров изделия и теплофизических свойств стали. При большой зоне термического влияния имеет место увеличение пластических деформаций в соединении, что, в свою очередь, вызывает увеличение остаточных деформаций в изделии. Кроме этого, механические качества металла участков зоны, кроме участка нормализации, ниже, чем у основного металла, поэтому обычно целесообразно ограничивать размеры зоны термического влияния. [c.85]

Если свариваемая сталь является закаливающейся при рассмотренном режиме сварки, то весь участок зоны термического влияния первого слоя шва, который при сварке второго слоя будет нагреваться выше Ас вновь после охлаждения будет закален. Для металла шва, который, как отмечалось ранее, обычно содержит меньше углерода, чем основной металл, режим дополнительного термического воздействия по кривой 1 (рис. VII. 18, б) может не приводить к закалке, а являться термической обработкой типа нормализации. В этом случае структура металла шва во всей зоне, на- [c.362]

Были проведены исследования влияния термической обработки на ударную вязкость сталей. Металл исследовали как в состоянии поставки, так и после отжига, нормализации и улучшения. Исследования показали, что стали углеродистые обыкновенного качества в условиях низких температур не всегда обеспечивают надежную работу машин. Сталь СтЗкп склонна к старению, она становится хладноломкой уже при температуре —20° С. Ударную вязкость стали СтЗкп при температуре ниже —20° С можно незначительно улучшить, применяя термическую обработку при режиме улучшения нагрев до температуры 900° С, охлаждение в воде, отпуск при температуре 600° С. [c.226]

Влияние обработки гидрополированием на предел выносливости стали изучалось на обычных образцах диаметром 14 мм с концентратором напряжений в виде кругового надреза глубиной 1 мм. Все образцы изготовляли на токарном станке из стали 1X13 одной плавки после нормализации НВ 200) при одинаковых режимах. Затем поверхность участка образца с надрезом обрабатывали гидрополированием (до 6-го класса чистоты) или механическим полированием (до 8-го класса чистоты), или дробью (до 5-го класса чистоты), или дробью с последующим гидрополированием (до 7-го класса чистоты). В зависимости от метода обработки поверхностный слой образцов имел различную глубину наклепа после обработки дробью 0,3 мм дробью с абразивом 0,2 мм гидрополированием (зерно ЭК-100) 0,15 мм после грубого шлифования 0,75 мм. [c.315]

Нихард — см. Никельхромистый чугун мартенситный Номаг — см. Н икельмарганцевый чугун немагнитный Нормализация чугуна 10, 37 — Влияние на механические свойства и структуру 38 — Назначение 29 — Режимы 28, 37 [c.241]

Необходимо, однако, отметить, что при весьма высокой жесткости сварного соединения, например, в сварных тройниках высокого давления с толщиной стенки свыше 60 мм и отступлении от заданного режима подогрева, и в сварных соединениях этих сталей ухудшение свойств околошовной зоны может быть настолько велико, что последующий отпуск не даст положительных результатов. В этих случаях перспективным является введение, как и для соединений аустенитных сталей, высокотемпературной обработки (нормализации с последующим отпуском). Ее использование позволяет также устранить мягкие прослойки в разупрочнен-ном участке зоны термического влияния. Следует, однако, отметить, что экспериментальных данных, подверждающих эти реко- [c.92]

На сварных образцах из стали Х15Н9Ю в зоне термического влияния обнаружено интенсивное межкристаллитное разрушение. У сварных образцов из листов толщиной 10 мм наблюдалось усиленное разрушение основного материала на расстоянии 3— 5 мм от металла шва. На сварных образцах, подвергнутых термической обработке (нормализации при 950—975° С, обработке холодом и старению при 350—400° С), не обнаружено преимущественного разъедания в какой-либо зоне сварного соединения. Этот режим термической обработки обеспечивает также высокую коррозионную стойкость основного материала и совпадает с режимом, рекомендованным для получения высокой прочности стали марки Х15Н9Ю. [c.568]

В стальных деталях решающее значение для улучшения штампуемости имеет сфероидизация цементита. Для особо сложной объемной штамповки количество сфероидизированного цементита должно быть >80%. Если оценка структуры затруднена, то целесообразно [8] оценивать состояние стали и ее способность к штамповке по величине допустимой осадки без разрушения до 1/4 высоты или относительному сужению (>50%) при одноосном растяжении. В работах японских исследователей показано влияние различных режимов термической обработки (нормализации, улучшения, сфероидизирующего отжига и пр.) на поперечное сужение. Хорошей штампуемостью обладают материалы со структурами, обеспе-чивающи1ми поперечное сужение 65—70%. Аналогичные рекомендации по поперечному сужению для сталей ЗОХ, 45, 12ХНЗА, ЗОХГСА и др. даны в работах [11, 23]. Некоторые оптимальные режимы подготовки структуры листового и сортового металла, обеспечивающие хорошую пластичность (по величине поперечного сужения), по данным ЗИЛа, а также работ [9, 11, 20—23], приведены в табл. 6. [c.199]

Авторами работы [25] изучен процесс ВТЦО доэвтектоидной стали, основанный на многократных процессах фазовой перекристаллизации аустенит — феррит при термоциклировании в межкритическом интервале температур Ас — Аа. ТЦО проводили для доэвтектоидных сталей 20, 35, 40, Ст5. Исследовано влияние температурных режимов термоциклиг рования, длительности выдержек и числа циклов на изменение структуры и свойств стали. Термоциклирование осуществляли переносом из печи в печь с температурой, соответствующей верхней и нижней температурам ТЦО. Нижняя температура термоциклирования Лс1—5- -Ь30°С, а верхняя—Лсз —5-Ь 30 °С. Длительность выдержек в обеих печах 5—30 мин, число циклов преимущественно от 3 до 10. Проведена контрольная ТО, соответствующая нормализации, неполному отжигу и обработке, отвечающей выполнению одного цикла. Результаты исследований свидетельствуют о существенном измельчении структурных составляющих (феррита и перлита) и более равномерном нх распределении. [c.93]

Положительное влияние предварительной ТЦО на последующий процесс цементации было обнаружено авторами работы [108], изучившими возможность форсирования режима цементации в агрегате Холкрофт . Показано, что несколько предварительных закалок цементируемых сталей ускоряет процесс, а в диффузионном слое увеличивается количество остаточного аустенита, который повышает контактную выносливость деталей. В работе [213] изучено влияние такой же предварительной ТЦО на процесс роста диффузионного слоя при насыщении сталей 20 и 20Х углеродом. Установлено, что в результате предварительной ТЦО и последующей цементации по стандартному режиму толщина цементованного слоя на 35 % больше, чем в случае предварительной нормализации. Таким образом, в работах [108, 213 и др.] показана принципиальная возможность ускорения ХТО предварительным термоциклированием сталей для получения сверхмелкого зерна. [c.199]

Распределение остаточных напряжений может существенно измениться в результате структурных превращений в зоне, непосредственно примыкающей к сварному шву. Величина этой зоны зависит от режима и способа сварки (20—25 мм при электродуговой и до 80 мм при газовой сварке). Обычно эту зону, называемую зоной термического влияния, условно делят на шесть участков неполного расплавления (температура около 1500°С), перегрева (температура 1080—1500°С) нормализации (темпе-ратурга 850—1080° С) неполной перекристаллизации (температура 720—850°С), рекристаллизации (температура 500—720°С) синеломкости (температура менее 500°С). В смежных участках возможно образование структур, отличающихся по параметрам кристаллической решетки и по удельному объему. [c.284]

Для определения влияния режима последующей термической обработки на механические свойства образцов были произведены следующие опыты партия образцов после цементации подвергалась закалке и отпуску при 200°С, вторая партия образцов предварительно подвергалась нормализации при температуре 860°С, а затем закалке и отпуску при температуре 200°С. В обоих случаях продолжительность выдержки при отпуске была по 1 часу. Образцы нагревались и охлаждались в чугунных стружках, для того чтобы предотвратить их обезуглероживание или окисление. Глубина цементованного слоя равнялась 1,2—1,4 мм. [c.25]

Рис. 1. Влияние кремния на объемные изменения а — при нормализации (кривая расчетная, точки экспериментальные) 6 — при тер-моциклированин ф — 4 цикла по первому режиму, О — 5 циклов по второму режиму)

Рис. 9.11 и 9.12 илл 0стрируют влияние различных видов последующей термообработки на распределение твердости в поперечных сечениях сварных соединений, выполненных двухпроходной ЭШС (табл. 9.15). Наиболее однородное распределение твердости в ЗТВ достигается в случае применения последующей закалки с отпуском. Прн этом по сравнению с нормализацией при совпадающих режимах последующего отпуска для случая закалки достигается более высокий уровень значений твердости как в металле шва, так и ЗТВ сварных соединений. [c.218]

Влияние борирования на предел прочности и вязкость изучали на трех типах материалов конструкционная сталь 45, инструментальная углеродистая У8 и легированная сталь 40Х. Испытания на разрыв образцов диаметром 5 мм проводили на машине Р-4, ударную вязкость определяли на стандартных образцах (10X10) с помощью маятникового копра М-30. Испытывали образцы, не подвергнутые борированию и борироваиные но режиму время 3,5 ч, температура 920°С, плотность тока борируемой поверхности 0,15 акм . Результаты исследований приведены в табл. 2 и показаны на рис. 16. Данные приведены для сталей, подвергнутых до борирования нормализации. [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...