Холодильные Параметры

В соответствии со схемой и циклом паровой холодильной машины (см. рис. 23.8) определяются параметры узловых точек по Г,5-диаграмме и таблицам насыщенных паров фреона-12 [4] [c.219]

Значения энтальпий для паров, газов и газовых смесей приводятся в технической и справочной литературе. Пользуясь этими данными, можно определять количество теплоты, участвующее в процессе при постоянном давлении. Энтальпия получила большое значение и применение при расчетах тепловых и холодильных установок и, как параметр состояния рабочего тела, значительно упрощает тепловые расчеты. Она позволяет применять графические методы при исследовании всевозможных термодинамических процессов и циклов. [c.66]

Диаграмма ip позволяет быстро находить параметры пара и дает возможность определять в виде отрезков прямых характеристики рабочего процесса холодильных установок холодопроизводительность, тепловую нагрузку конденсатора и теоретическую затрату работы в компрессоре. [c.268]

Для заданной конструкции уточняют значение скорости потока Ь и определяют коэффициент теплопередачи аппарата с учетом всех возможных термических сопротивлений Если полученное значение kp равно рассчитанному по уравнению (19.74) значению к, то аппарат будет работать в заданном режиме. Если kp > k, то аппарат сможет обеспечить нормальную работу холодильной машины в более благоприятных условиях (при повышенной температуре кипения или пониженной температуре конденсации), что также приемлемо. При kp i k заданные условия не могут быть обеспечены и требуется или увеличить площадь поверхности, или допустить работу машины при параметрах, менее благоприятных, чем расчетные. [c.257]

Важной характеристикой холодильной машины является ве личина, равная отношению количества теплоты, отводимого от охлаждаемого тела, ко времени. Эту величину называют холодильной мощностью установки. Отношение холодильной мощности к массе рабочего тела (хладагента), с помощью которого осуществляется цикл, называется массовой, а к его объему (при некоторых условно выбранных параметрах) —о б ъ е м и о и холодильной мощностью. [c.148]

Задача 6.33. Аммиачная холодильная установка холодильной мощностью go = 205 кВт работает при температуре испарения /1= — 10°С и температуре конденсации перед регулирующим вентилем /4 = 20°С. Определить стандартную холодильную мощность при температуре испарения /1 = — 15°С и температуре конденсации перед регулирующим вентилем /4 = 25°С, если коэффициент подачи компрессора для рабочих параметров t]y=0,l и коэффициент подачи компрессора для стандартных параметров J =0,63. Пар из испарителя выходит сухим насыщенным. [c.195]

Задача 6.34. Фреоновая холодильная установка холодильной мощностью бо= 100 кВт работает на фреоне-12 при температуре испарения /1 = — 5°С и температуре конденсации перед регулирующим вентилем /д = 25°С. Определить холодильный коэффициент и стандартную холодильную мощность установки при температуре испарения /) = —15°С и температуре конденсации перед регулирующим вентилем 4 = 30°С, если теоретическая мощность компрессора установки iV = 26 кВт и коэффициент подачи компрессора для рабочих параметров rjy=riy = 0,69. Пар из испарителя выходит сухим насыщенным. [c.195]

Теоретический цикл пароэжекторной холодильной установки на Г—5-диаграмме изображается следующим образом (рис. 9.4,6). Линия 1—2 соответствует испарению хладоагента в испарителе, линия 3—4 — процессу адиабатного расширения рабочего пара в сопле эжектора. Параметры паровой смеси после смешения рабочего пара (точка 4) н пара холодильного агента (точка 2) определяются точкой 5, а линия 5—6 соответствует повышению давления смеси паров в диффузоре. Отвод теплоты и конденсация паровой смеси в конденсаторе изображены линией 6—7. Линия 7—1 соответствует дросселированию холодильного агента в редукционном вентиле. Для части конденсата хладоагента, поступившего в парогенератор, линии 7- 8 и 8—3 соответствуют нагреву жидкости до температуры кипения и превращения ее в пар. [c.226]

Таблица 9.3. Расчетные параметры цикла для различных холодильных агентов

Пары легкокипящих жидкостей применяются в холодильных установках в состояниях, близких к состоянию жидкости, и поэтому к этим газообразным рабочим телам не могут быть применены законы идеальных газов. Аналитические зависимости между параметрами состояния для них в этом случае так же сложны и неудобны при расчетах, как и для водяного пара, когда он рассматривается как реальный газ поэтому при расчетах с этими телами применяют таблицы и диаграммы. В табл. 4-1 даны краткие сведения о насыщенном паре аммиака. [c.203]

В паровых компрессорных холодильных установках в качестве холодильных агентов используют пары жидкостей, которые при изменении параметров переходят из газообразной в жидкую фазу, меняя свое агрегатное состояние. [c.260]

Так, например, в цикле без регенерации со значениями температур Л=0°С, 4= 162°С (что соответствует р/ро==5) и з= 20°С, удельная холодопроизводительность составляет всего около 21,5 ккал кг. Это означает, что в холодильной машине, использующей цикл с такими параметрами и отбирающей от охлаждаемого помещения 50 000 ккал ч, расход воздуха должен составлять около 2 300 /сг/ч, или около 1 800 м 1ч при нормальных условиях. [c.478]

Если известны состояние рабочего пара перед соплом и параметры холодильного агента на входе в эжектор, то величину g можно рассчитать по С—s диаграмме (рис. 15-19). На этой диаграмме точка 1 представляет собой состояние рабочего пара по выходе из котла, точка 2 — состояние холодильного агента по выходе из испарителя [(предполагается, что испарение происходит полностью). Точка Г изображает теоретическое состояние потока рабочего пара по выходе из сопла, а точка соответствует действительному состоянию этого потока с учетом потерь в сопле. Если бы процесс в эжекторе был полностью обратим, то состояние смеси на выходе из диффузора изображалось бы точкой 3, лежащей на пересечении изобары рк и прямой смешивания /( 2. При этом, очевидно, состояние потока в камере смешения изображалось бы точкой 3. Вследствие необратимости процесса расширения в сопле и процесса смешения в камере действительное состояние потока в камере смешения будет характеризоваться точкой 4 , а действительное состояние смеси по выходе из эжектора с учетом необратимости процесса в диффузоре — точкой 4ц. Зная это состояние, можно определить расход рабочего пара g. [c.484]

Однако не любое рабочее тело и не при любых параметрах отвечает этому условию. Поэтому выбор рабочего тела при создании низкотемпературных циклов с дросселированием играет большую роль. Следует отметить возможность использования в качестве рабочих тел холодильных и криогенных установок специальных смесей, обладающих выгодными для целей производства холода термодинамическими свойствами. [c.316]

Воздушными называются холодильные установки, в которых в качестве холодильного агента используется воздух. На рис. 30 показан принцип работы воздушной холодильной установки, а на рис. 31 — ее идеальный цикл в р—v- и Т—s-диаграммах. Работа протекает следующим образом. Воздух с давлением Pi из холодильной камеры ХК (рефрижератора) поступает в компрессор КМ, где он в процессе 1—2 адиабатно сжимается до давления (его температура повышается от до Tj)- Далее воздух поступает в холодильник ХЛ, где в изобарическом процессе 2—3 его температура понижается до Гд за счет отдачи тепла в окружающую среду (в охлаждающую воду, т. е. холодильник). С параметрами точки 3 воздух поступает в расширительную машину (детандер) Д, где он адиабатно расширяется в процессе 3—4 до давления и совершает при этом работу, отдаваемую детандером внешнему потребителю (например, генератору). При этом температура воздуха понижается от Гз до Г4. Затем охлажденный воздух поступает в холодильную камеру Х/С, отбирает тепло от охлаждаемого тела в изобарическом [c.80]

Совершенствование конструкций АХУ направлено на расширение масштабов их применения в промышленности с учетом расширения возможностей использования на обогрев генераторов различных видов низкопотенциальных ВЭР. Это особенно характерно для химической промышленности, где созданы опытно-промышленные установки для работы холодильных станций на отбросной горячей воде. В этом случае генераторы АХУ выполняются в виде горизонтальных кожухотрубных аппаратов затопленного типа. Основное оборудование установок выполняется в виде пленочно-оросительных аппаратов, в которых более интенсивно протекают процессы тепло- и массообмена, что позволяет обеспечить достаточно высокий тепловой коэффициент установки при сравнительно низких параметрах теплоносителя. [c.219]

Решение этих вопросов в области совершенствования конструкций и параметров холодильного оборудования позволяет считать, что в перспективе АХУ явятся мощным источником производства холода на базе использования ВЭР, которые в настоящее время не могут быть использованы из-за отсутствия экономически эффективных направлений и способов утилизации. [c.221]

Основные параметры конструктивно нормализованного ряда холодильных компрессоров [c.122]

В камере предусматривается автоматическое изменение параметров испытаний по заданной программе при помощи контактных часов 2 и задающих устройств регуляторов 1 и 3. В указанном диапазоне параметров воздуха двумя парами задающих устройств регуляторов 1 и 3 можно плавно устанавливать требуемые температуры воздуха и точки росы. Контактные часы позволяют автоматически переключать режимы испытания с интервалами 1—24 ч. Система управления режимами работы предусматривает возможность установки требуемой скорости изменения значений температур воздуха и точки росы в пределах 0—2 °С/мин. Аккумулятор холода в холодильной батарее позволяет резко снижать температуру со скоростью до 8 °С/мин. [c.512]

Температура охлаждения охватываемой детали может колебаться от нескольких десятков градусов до температуры кипения жидкого азота (—196" С) и ниже. Для получения температуры до—70"С может быть использовано обычное холодильное оборудование, как, например, простые и каскадные компрессорные паровые холодильные машины. Температуру ниже —70" С можно создать в специальных холодильных установках стоговыми хла-доносителями, получаемыми со стороны, и в машинах, самостоятельно вырабатывающих холод. Наиболее просты установки (ванны), работающие на готовых хладоносителях. Основные параметры некоторых хла-доносителей приведены в табл. 8. [c.736]

Сжижение газов имеет для народного хозяйства весьма важное значение. Чтобы превратить в жидкость какой-либо газ, необходимо его температуру сделать ниже параметров критической точки. Только в этом случае возможно одновременное равновесное сосуществование жидкой и газообразной фаз. Сжижение газов м0Ж110 осуществить при помощи машины, совершающей обратный или холодильный цикл. Теоретически наименьшая механическая работа будет затрачена в обратимом цикле. [c.337]

Сафонов ВЛ. Исследование, выбор оптимальных параметров и расчет вихревых холодильно-нагревательных устройств. Автореф. дис.. .. докт. техн. наук. М., 1991. [c.408]

Максимум е, а следовательно, и оптимальная величина температуры Т, определяются уравнением (20.11) из условия (де1дх) = 0. На рис. 20.7 приведена зависимость действительного холодильного коэффициента цикла воздушной холодильной машины от отношения температур Т Т- . График построен для следующих значений параметров [c.619]

Всасывание в компрессор сухого насыщенного или перегретого пара. В теоретическом цикле паровой холодильной маи.1ины компрессор всасывает влажный пар (точка Г на pii . 14.9) и сжимает его до состояния сухого насыщенного пара (точка 2 ). Термодинамически такой режим работы компрессора является наиболее выгодным, так как позволяет осуществить цикл Карно. В реальных условиях компрессор работает сухим ходом , т. е. всасывает сухой насыщенный пар (точка /), а чаще перегретый (точка /"). Процесс сжатия /—2 происходит в области перегретого пара. Точка 2 конца процесса определяется пересечением адиабаты сжатия 1—2 с изобарой рц, которая в области перегретого пара не совпадает с изотермой. Перегретый пар с параметрами pj. Т а (точка 2) поступает в конденсатор, в которо.м сначала охлаждается до Тг- = Тк (процесс 2—2 ), а затем конденсируется при постоянных значениях и Гк (процесс 2 —3). [c.36]

Машина работает следующим образом воздух из холодильной камеры ХК с параметрами, соответствующими точке 1, поступает в компрессор КМ (поршневой или турбинный). Здесь он сжимается до давления pj , теоретически сжатие происходит по адиабате 1-2. После компрессора в охладителе ОЛ воздух охлаждается, теоретически при р = onst, до температуры точки 3, которая соответствует температуре охлаждающего тела (вода, воздух). [c.149]

Провести термодииамическнй расчет цикла Карно воздушной холодильной установки (рис. 12.6). Установка предназначена для поддержания в помеи ении температуры 20 °С при температуре окружающей среды 38 °С. Из эксплуатационных соображений давление в воздушных магистралях не должно превышать 500 кПа, а давление воздуха на входе в компрессор 98 кПа. Определить параметры цикла, холодильный коэффициент, холодильную мощность ]1 мощность привода компрессора, если расход воздуха при и. у. составляет 3000 м /ч. [c.160]

В холодильной установке, предназначенной для получения сжиженного воздуха, сначала происходит егс сжатие от давления до давления р (рис. 12.13). Затем с помощью вспомогательного хладагента температура газа понижается до уровня Та = 7 i и в противоточном теплооб меннике в процессе 2-3 воздух охлаждается до еще более низкого уровня, соответствующего температуре ТПосл< дросселирования газа в процессе 3-4 получается двухфазнаг смесь. Жидкая фаза отделяется, а влажный пар в процесс< 4-5 становится сухим за счет подвода некоторого количест ва теплоты от охлаждаемых тел. Сухой насыщеннРзШ возду> снова подогревается в процессе 5-1 до уровня и в перегретом состоянии возвращается в компрессор. Приняв параметры воздуха в окружающей среде равными =293 1< и Pi = 0,1 МПа, а конечное давление сжатия р = = 40,5 МПа, определить холодильную мощность, изотер мическую работу сжатия и холодильный коэффициент уста новки. [c.165]

Второй закон термодинамики является основой теории теплоэнергетических установок, холодильных установок, теплового насоса и термотрансформаторов. Он используется также для расчета термодинамических параметров реальных газов, паров и жидкостей. Всестороннее рассмотрение второго закона термодинамики в этом аспекте выходит за рамки настоящего учебника, поэтому в настоящей главе рассматриваются только те вопросы, связанные со вторым законом термодинамики, которые используются в последующих общеннженерных и специальных дисциплинах химико-технологических вузов. [c.89]

На рис. 1.81 представлены схема пароэжекторной холодильной установки и ее цикл в координатах Т, s. Сухой насышенный пар массой д кг с параметрами pi и Ti поступает из парогенератора 4 в эжектор 2, где при истечении из сопла б его давление понижается до рг (процесс 1-2 на Ts-диаграмме). В камере смешения Ь он смешивается с 1 кг сухого насыщенного пара, поступающего из холодильника I (точка О) с параметрами рг и Гг, в результате чего получается смесь паров массой (1 д) кг с параметрами рг и (точка с). Далее из камеры смешения смесь поступает в диффузор а эжектора, где происходит повышение ее давления до рз (точка а, процесс с-а). Из эжектора смесь поступает в конденсатор 3, где происходит ее полная конденсация (процесс а-3). Одна часть конденсата массой g кг с помощью насоса 6 (процесс 3-d, работа насоса) поступает в парогенератор 4, другая часть конденсата массой 1 кг — в дроссель 5 в результате дросселирования (процесс J-5) получается влажный пар давлением рг и степенью сухости xs, который далее поступает в холодильник 1. Здесь в результате подвода теплоты пар при постоянном давлении подсушивается до состояния хо = 1 (процесс 5-0), после чего поступает в эжектор 2. В парогенераторе 4 подводится теплота qi, в результате чего д кг конденсата превращается в сухой насыщенный пар давленщя pi (процесс d-1). [c.155]

До настоящего времени предприятия химической промышленности являются большими потребителями первичных энергоресурсов (топлива, теплоты и электроэнергии), получаемых со стороны. При правильной разработке энерготехнологической схемы производства можно не только значительно сократить потребление первичных энергоресурсов, но и даже полностью отказаться от потребления теплоты и электроэнергии, получаемых со стороны. Считается наиболее перспективным создание ЭХТС, в которых энергетическое оборудование (тепло-и парогенераторы, котлы-утилизаторы, паровые и газовые турбины, теплоиспользующие аппараты, холодильные установки, тепловые насосы и термотрансформаторы) входит в прямое соединение с химикотехнологическим оборудованием, составляя единую систему. В такой ЭХТС всякому изменению параметров химической технологии должны сопутствовать и соответствующие изменения энергетических параметров и наоборот. Таким образом, в ЭХТС создается тесная взаимосвязь и взаимообусловленность между технологическими и энергетическими стадиями производства. [c.308]

Более высокие параметры, чем провода марки ПЭТ-155, имеют провода марки ПЭТМ с изоляцией на основе полиэфирцианурити-мидного лака, также относящиеся кТИ 155. Они выпускаются в диапазоне диаметров 0,80—1,32 мм и применяются для изготовления обмоток электродвигателей единой серии, работающих при температуре не выше 155 °С. Для электродвигателей, эксплуатирующихся в холодильном оборудовании, применяются провода марки ПЭФ-155 (диаметром 0,29—1,04 мм), которые отличаются от проводов марки ПЭТМ только тем, что удовлетворяют специальным требованиям по хладостойкости. На более высокие температуры (180 °С и выше) используются, как правило, эмалированные провода с изоляцией на полиамидной и полиимидной основах. [c.250]

Первое направление. Для работы в абсорбционных холодильных ма- шинах используют внешнюю энергию в форме тепла. Выбирают абсорбционную водоаммиачную холодильную машину АВХМ-4000/25. В качестве греющей среды можно использовать горячую воду с температурой 423—436 К и расходом С = 260 т/ч. Воду с такими параметрами можно получить при установке модулей из унифицированных секций на выхлопном тракте ГПА, ,Ко6ерра-182 . Техническая характеристика теплообменников из шести модулей поверхность теплообмена — 825 м температура воды на входе —. 343 К температура водь) на выходе — 423 К рас- [c.73]

Сравнение энергетических показателей компрессионных и абсорбционных холодильных установок показывает, что в настоящее время наиболее совершенные типы турбокомпрессионных машин потребляют в среднем около 292 МДж электроэнергии на 1 ГДж холода. В то же время расходы электроэнергии на привод вспомогательных устройств для компрессионных и аналогичных по мощности и по параметрам производимого холода абсорбционных установок находятся практически на одном уровне. Из этого следует, что при использовании [c.207]

ЭпергётическИе затрать зависят от конкретных схёМ энергоснабжения холодильных установок, от технических и экономических параметров основного энергетического и утилизационного оборудования. Для определения сравнительной эффективности различных схем энергоснабжения холодильных установок для каждой схемы должны определяться полные приведенные затраты, которые формируются как сумма неэнергетических и энергетических затрат. При этом обоснование выбора схем энергоснабжения и возможности утилизации ВЭР в АХУ должно осуществляться с учетом развития всей энергетической системы страны, а не только отдельного промышленного предприятия или промышленного узла. [c.210]

Глубокоизлучатели эмалированные — Параметры 14 — 527 Глушители холодильных шкафов домашних [c.49]

Параметры 8 — 454 Прессостаты холодильных машин 12 — 703 Пресспорошки монолит ФФ-1 4 — 294 Прессформы 6 — 534 — для пластмасс 7 — 683, 684 [c.212]

Т урбогазоду вки неохлаждаемые — Потребляемая мощность 12 — 575 Турбогенераторы ХТГЗ 50 000 кет — Удельный расход пара 13— 196 --транспортные осветительные — Параметры 13 — 402 Турбокислородные установки 5—387 Турбокомпрессорные колёса рабочие 12 — 571 Турбокомпрессорные холодильные агрегаты 12 — 685 [c.314]

Силь4юнные уплотнения 12 — 687 Число оборотов — Зависимость от холодопроиз-водительности 12 — 685 Турбомашины малые — Приводы 13—188 — Параметры турбин для привода 13—188 Турбонасосы паровозные 1-ТН 13 — 298 Турбулентное стекание пленки при конденсации в холодильных машинах 12 — 653 Турбулентность естественная — Замер 1 (1-я) —426 Турнера приборы 6 — 247 Тюки сенные — Вес — Зависимость от влажности 12—193 Тяга электрическая 13 — 414 Т ягачи — Опорно-сцепные устройства 11 — 177 Кинематика II — 178 [c.314]

Область применения элементных конденсаторов— средние и крупные аммиачные холодильные установки. Конденсаторы этого типа состоят из одинаковых, стандартных элементов, представляющих собой горизонтальные кожухотрубные конденсаторы с малым числом труб (фиг. 62). Элементы обычно имеют по 14 труб и объединяются в батареи общей поверхностью до 300 м . Завод Компрессор" применяет трубы диаметром 38X4 мм и кожухи диаметром 245X7 мм, длиной 3,0 и 5,0 м. Вес конденсаторов этого завода составляет примерно 90—100 кг на 1 м поверхности. Основные параметры некоторых аммиачных элементных конденсаторов, изгото- [c.657]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...