Параметры ГАЗ-ПА - Параметры

Чтобы определить параметры газа непосредственно за скачком уплотнения, необходимо знать соответствующие значения этих параметров перед скачком. Поэтому по таблицам стандартной атмосферы (51 ] для высоты полета Я = 10 км находим = 0,269 кгс/см (2,638-10 Па) = 0,0423 кгс-сЯм (0,4148 кг/м ) Т, = 223 К Й1 = 299,5 м/с (Рср 1 = 28,97. Принимаем для последующих расчетов = 1,4, с = 1000 м2/(с град) и определяем энтальпию = с-Тх = [c.129]

Пример 10. Форсажная камера турбореактивного двигателя представляет собой установленную за турбиной цилиндрическую трубу с соплом регулируемого сечения на выходе. В камере происходит горение дополнительно впрыскиваемого топлива, вследствие чего повышается температура газа. Пусть параметры потока газа па входе в камеру р = 1,94-10 Н/м , Г =880 К, А,] = 0,4. Эти величины должны сохраняться постоянными независимо от величины подогрева газа, иначе будет изменен режим работы турбины и компрессора. [c.250]

Расчет по формулам (16) —(19) дает возможность определить влияние величин к и Ср смешивающихся газов па параметры смеси в выходном сечении цилиндрической камеры. [c.511]

Рассчитайте параметры газа [к = ,,/ v = 1,2 R = 333 Дж/(кг-К)1, истекающего из резервуара (ро = 40,18- Па = 3000 К) через сверхзвуковое сопло, и постройте графики изменения давления, температуры, плотности, скорости звука, скорости течения газа и числа М по длине сопла, а также определите секундный весовой расход газа и режим работы сопла. Движение газа изэнтропическое. Давление в среде, куда происходит истечение, р = 40,18- 10 Па. Размеры сопла приведены ниже [c.79]

Измерениями в точке полного торможения на летательном аппарате, совершающем полет на высоте Н = Ъ км, найдены давление р = 3,23-10 Па и температура То = 4500 К- Найдите скорость летательного аппарата и параметры газа за скачком уплотнения. [c.106]

Определите параметры газа за прямым скачком уплотнения с учетом влияния неравновесности при условии, что до скачка = 25 р = 9,807-10 Па [c.106]

Примем давление, температуру и плотность равными соответственно р = = 0.01 кгс/см2 (9,807-10 Па) 7i = 236 К Pi = 14,42-10 кг/м . Эти параметры атмосферы такие, как на высоте // 31 км. Получим параметры газа за скачком [c.128]

Определите параметры газа на верхней стороне профиля в точке А с координатой Хл= 6 при условии, что профиль обтекается диссоциирующим воздушным потоком под углом атаки а = 0,3 рад со скоростью Уоо = 4000 м/с. Давление и температура набегающего потока соответственно р<х, = 9,8-10 Па, Тсс — 4000 К. Уравнение контура профиля (рис. 7.12) у = 2с х1Ь) (1—х/Ь), где с= 1 6 = 10. [c.177]

Определив соответствующие величины А = 0,4985 и Б = 0,0971, в третьем приближении получае.м АР,, = 0,888. Значение АР = 0,888 совпадает с тем значением, которое получено во втором приближении. Значит, эта величина найдена правильно. Теперь можно определить все параметры газа за скачком, воспользовавшись данными из [12] Ра = 158,25-10 Па а = 12,16-10 мЯс Та = 6675 К Рср 2 = 24,6 кг/моль Sa = 10,4-10 м /(с -К), г = 1040 м/с. [c.489]

Пример 4.7.1. Определить Хр и Кр для рулей (рис. 4.7,3) с размерами d = 36 мм da = 64 мм 1р = = ср р = 22 мм. Параметры газа в камере сгорания двигательной установки следующие ро — 40 кгс/см Рис. 4.7.3. К примеру расчета сопла с газо- (3,92-10 Па) То = 2500 К k = выми рулями = 1,33 7 = 294 Дн /(кг-град). [c.332]

Пример 10.2. Известны параметры газа перед турбиной абсолютное давление торможения poi = 6,5 10 Па, температура торможения Го = 1200 К. Мощность, приходящаяся на единицу массового расхода [c.164]

Задача 12.16. Определить давление торможения воздуха за прямым скачком уплотнения, если параметры газа до скачка pi = 10 Па, Xj = 2. [c.193]

Итак имеем в ядре потока газа — параметры газа , d и функцию состояния / на границе насыщения газа — соответственно tm, du И /м па границе газа с жидкостью — /ж, йж, /ж- Изменение этих параметров происходит в пределах соответствующих слоев ненасыщенного и насыщенного газа. Как указывалось выще, различие между / и /м невелико, поэтому в практических расчетах энтальпию можно считать постоянной. В графическом виде распределение потенциалов переноса (температура, влагосодержание) и энтальпии газа в пограничном слое показано на рис. 1-15. [c.36]

Такие параметры реального газа па выходе из сопла, как удельный объем, температура и другие, могут быть найдены из i, s-диаграммы, поскольку положение точки 2 в диаграмме известно (см. рис. 8-1). [c.285]

Как видно из (3.26), средняя энергия электрона в разряде определяется не только характеристиками газа, отражаемыми газокинетическими сечениями (через Xei), сечениями неупругих потерь (через 6 ), его массой, но и величинами электрического поля и концентрацией нейтральных частиц, входящими в виде соотношения Е/па, называемого приведенной напряженностью электрического поля, и для изменения величины Ue необходимо менять величину параметра Е/па. [c.80]

Пример 1.2. На входе в подогреватель газ имеет следующие параметры р, = 101,6 кПа и Г, =248,15 К. Аэродинамическое сопротивление аппарата 275 Па. Температура газа на выходе = 298,15 К. Определить удельный объём и плотность газа на входе и выходе из подогревателя (считать = 259,75 Дж/(кг-К)). [c.13]

Для облегчения начала расчета предполагается, что pi = pa + + 10 Па. Параметры газа на входе в канал заряда принимаются распределенными равномерно. [c.91]

Расчет сводится к определению па замет-ров газа последовательно за каждой ступенью и за компрессором. Принимают произвольное значение коэффициента подачи модельной ступени ф и по изложенной выше методике определяют T f и pf. Далее по параметрам газа за ступенью на расчетном pe>ii)i ,ie работы опреде.ляют угол а, [c.333]

Т а м б у р-ш л ю 3 — тамбур, оборудованный специальными устройствами, не допускающими возможность проникания огня, газов, па-.ров, пыли и других вредных веществ из одного помещения в другое, а также для поддержания заданных параметров среды в помещениях. [c.53]

При таком размере сопла на расстояниях 2...5 см от него параметры газа падают от 1500 К и Па до [c.106]

Зная 8, легко определить все параметры газа, действуя точно так же, как в случае обтекания тупого уг.па. В частности, можно найти распределение скоростей и давлений вдоль степки. При обтекании кривой выпуклой стенки, так же как и при обтекании угла, газ разгоняется. Скорость газа непрерывно увеличивается, а давление надает. [c.126]

Определим характерные значения параметров газа и частиц, когда будут и ють место отмеченные нестационарные эффекты. Используя уравнение движения частицы па КР (33) [c.135]

Первый малый скачок скорости и давления произойдет па плоскости, следом которой является прямая СК-, так как давление при этом падает, то согласно теории скачков нормальная к плоскости С К составляющая скорости увеличивается ввиду неизменности тангенциальной составляющей скорости поток немного изменяет свое направление, отклоняясь от плоскости скачка разрежения в сторону, противоположную топ, в которую он отклонился бы в скачке сжатия. Итак, за плоскостью СК слабого скачка разрежения поток получил несколько большую скорость, немного отклонился в соответствующем направлении, а давление, плотность и температура газа слегка уменьшились. Возмущение, распространяющееся пз области более низких давлений, теперь уже должно быть ограничено новой характеристикой СК, которая вследствие отклонения потока и увеличения числа М располагается правее прежней характеристики СК. Левее характеристики СК никакие возмущения не проникают, поэтому вдоль линии СК, так же как перед этим вдоль липпи СК, параметры газа и скорость движения неизменны. [c.157]

Характерной особенностью нерасчетной сверхзвуковой струп является существенная неравномерность потока параметры газа значительно изменяются как по дл1ше струи, так и по радиусу поперечных сечений. Для расчета такого потока обычно применяется метод характеристик, позволяющий по исходным значениям параметров па срезе сопла найти параметры газа во всей сверхзвуковой части потока, примыкающей к соплу. В ряде случаев, однако, необходимо знать только некоторые суммарные характеристики потока, например полный импульс, суммарные по- [c.408]

Величины гю и о, входящие в это уравнение, соответствуют состоянию газа в выходном сечении o Iлa и являются искомыми, поэтому расход М необходимо определить через известные параметры газа в eчe ни иа входе в сопло. При движении газа вдоль сопла тсилообмена с окружаюш,ей средой не происходит (по условию), поэтому связь параметров па входе и на выходе определяется уравнением адиабаты pv p v , откуда V (рр ру1 . Совместное решение уравнений (569) II (577) с учетом последнего соотношения дает [c.236]

Дано расход воздуха перед К1)мпрессором G = 16,13 кг/с. Коэффициент отбора воздуха Фох = 0,975. Параметры воздуха на входе в камеру сгорания рв = 964 ООО Па, Тд = 596,2 К R = 287,2 Дж/(кг-К). Коэффициент избытка воздуха а == 5,18. Параметры газа на выходе из камеры сгорания Рвых /Ов 7 вых =- = 1073 К Rr = 288,4 Дж/(кг-К). Коэффициент увеличения массы газа Р = 1,013. Удельная теплота сгорания топлива Qp = == 42 300-10 Дж/кг расход топлива В = 0,211 4 кг/с. [c.265]

Важной статьей расходов на месторождении являются годовые эксплуатационные издержки. Большую часть в них (около 70%) составляют отчисления на амортизацию и капитальный ремонт основных производственных фондов. Наибольшая величина эксплуатационных расходов наблюдается в период постоянной добычи. По мере снижения отборов газа, гь бытия основных фондов и сокращения численности обслу,, итающего персонала уменьшаются и эксплуатационные расходы ео освоению месторождения. С момента ввода ДКС появляется п постепенно возрастает доля затрат на компримирование газа. Это связано с вводом новых цехов компрессорного оборудования, увеличением энергетических затрат на перекачку газа. Как показали расчеты, из-за низкого давления газа на входе в ДКС па завершающем этапе разработки месторождения для компримирования добываемого газа до заданных параметров требуется сжигать на ДКС до 6—8% от добываемого газа, что на порядок превышает соответствующий показатель в период постоянной добычи. Естественно, это сказывается на себестоимости комнри-мирования. При оценке сжигаемого на ДКС газа по оптовым ценам промышленных предприятий района стоимость его составляет порядка 15% в эксплуатационных затратах на ДКС. При оценке газа по замыкающим затратам эксплуатационные расходы на ДКС значительно возрастают и доля стоимости сжигаемого газа увеличивается в них до 45—50%. Вместе с тем на протяжении всего срока разработки доля топливной составляющей в эксплуатационных расходах на ДКС меняется незначительно, так как расход газа на ГПА определяется рабочей мощностью оборудования, оказы- [c.156]

В соответствии с имеющимися в литературе рекомендациями задают геометрические размеры контактного аппарата, которые в ходе расчета могут быть уточнены. Расчет ЦТА проводят для одного теплообменного элемента. Общее количество переданной в аппарате теплоты определяют простым суммированием. Задают так ке начальные параметры газа и жидкости на входе в аппарат, их расходы температуру газа по сухому (/i) и по смоченному (( и,) термометру, °С давление газа Pi, Па температуру жидкости fx.n, °С расходы газа и жидкости в аппарате в целом (Gr, Gm) или на один теилообменный элемент (Gr. э, Сж. э), кгIС. [c.87]

Большой ресурс работы парогазовых турбин может быть достигнут за счет применения эффективных систем охлаждения деталей и узлов, подверженных действию высоких температур и нагрузок, уменьшения нагрева деталей с помощью тепловой изоляции, теплоотражательных экранов и т. п. и применения жаростойких и жаропрочных материалов и жаростойких покрытий для деталей, подвергающихся воздействию высоких температур и больших нагрузок. Еще больший эффект в увеличении ресурса работы парогазовых турбин, очевидно, может быть получен путем снижения начальной температуры газа — парогазовой смеси. При этом, конечно, снизится и к. п. д. ПГТУ. Но основное достоинство ПГТУ, работающих по новым циклам с регенерацией тепла (особенно с промежуточным нагревом парогазовой смеси), как раз и состоит в том, что, несмотря на понижение начальной температуры газа (по сравнению с авиационными газовыми турбинами), они имеют к. п. д., больший, чем обычные ПТУ, и поэтому являются конкурентоспособными с последними. Поскольку в ПТУ с открытой схемой нагрев рабочего тела осуществляется так же, как и в газотурбинных двигателях, непосредственно в камере сгорания (без применения поверхностей нагрева какого-либо теплообменника), то начальная температура газа может быть более высокой, чем в паровых турбинах, и составлять примерно 1200—1400 К. При этом нижнее значение начальной температуры относится к энергетическим (длительно работающим), а верхнее — к транспортным (авиационным — с меньшим ресурсом работы) парогазовым турбинам. Начальное же давление парогазовой смеси равно 3—30 МН/м . Такие же величины начальных тепловых параметров газа можно принять и для ПГТУ с закрытой тепловой схемой с высокотемпературным ядерным реактором. При создании парогазовых турбин, безусловно, может быть использован опыт отечественного энергетического и транспортного газо- и па-ротурбостроения. [c.78]

При установке котлов-утилизаторов весьма важным и сложным вопросом является выбор оптимальных параметров пара. Влияние начальных параметров пара на эффективность Т , работающих на топливе, хорошо изучено. Однако закономерности, относящиеся к ТЭС, не могут быть распространены на утилизационные установки. Одной из причин такого положения является то, что при распространенных температурах уходящих газов технологических агрегатов 400-— 600° С и ниже повышение давления в КУ существенно уменьшает его па-ропроизводительность (см. рис. 7-4.). [c.210]

Реализующая ИС траектория поршня такова, что С -характеристики, которые идут от ее начального участка г/с, отражаясь от оси I как -характеристики, фокусируются в точке /. Па первый взгляд, возможность построения такой траектории представляется проблематичной. Указанная проблема имеет, тем не менее, весьма простое решение, являющееся следствием инварпантностп уравнений одномерного нестацпонарного течения идеального газа относительно одновременного изменения знаков времени и скорости и. После такой замены задача сжатия с tf > Ои = —1 становится задачей расширения (рис. 1,6) с известными из (1) ностояннымп начальными (на о/) п заданными постоянными параметрами на iO. Па о/ и на iO газ покоится. Задача расширения может быть решена методом характеристик. Сначала рассчитывается нучок волн разрежения о/О до точки О с известным значением р = 1 < затем в эту точку смещается начало отсчета 1. Траектория выдвигающегося поршня fi строится как траектория частицы, идущей из точки /, в результате решения задачи Гурса с известными С -характеристикой /О и (7+-характеристикой Ог, на которой г = О, а р = 1. Траектория норшня и диаграмма течения в плоскости х1, отвечающие исходной задаче сжатия, получаются зеркальным отражением (рис. 1, б) относптельно осп х. [c.695]

Конструкции промышленных вакуумных установок должны в первую очередь обеспечить проведение технологических процессов, для которых создается вакуумное оборудование. Поэтому при проектировании или выборе конструкций вакуум ных установок необходимо знать основные параметры, характеризующие рабочую аппаратуру и проводимые в ней технологические процессы. К таким параметрам можно отнести размеры рабочего объема установки количество и состав паров и газов, подлежащих откачке рабочее давление, при котором должен протекать првцесс рабочие температуры, необходимые для проведения технологических процессов время проведения технологических процессов и время, необходимое для получения предельного вакуума вредное воздействие остаточных паров и газов па проводимые в аппаратуре технологические процессы. [c.94]

Бесконечная труба с площадью сечения Р заполнена покоящимся политропным газом с известными параметрами и разделена па две части невесомым поршнем. Найти силу, которую надо приложить к порип1ю лля того, чтобы мгновенно привести его в движение с заданной скоростью С/. [c.216]

Индекс 1 здесь и ниже обо )начает параметры эжектируемого газа, один штрих-параметры эжектирующего газа, два штриха -параметры га-ювой смеси па выходе из камеры смешения (фиг. П- [c.293]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...