Обтекание выпуклой кривой

Рпс. 4.20. Схема сверхзвукового обтекания выпуклой кривой [c.170]

Обтекание выпуклой кривой стенки может формулам этого параграфа, так как кривую [c.315]

Обтекание выпуклой кривой [c.124]

Чтобы составить себе представление о картине, возникающей при обтекании выпуклой кривой линии, рассмотрим вначале одну из линий тока, полученных при обтекании тупого угла, и примем её за твёрдую кривую стенку (фиг. 57). Тогда над этой стенкой поток известен, ибо он останется таким же, каким [c.124]

ОБТЕКАНИЕ ВЫПУКЛОЙ КРИВОЙ [c.125]

Замечательно, что такая же точно качественная картина имеет место при обтекании выпуклой кривой стенки любой [c.125]

Чтобы рассчитать обтекание произвольной кривой выпуклой стенки, нужно знать лишь угол поворота, т. е. направление касательной для каждой точки стенки. Если, например, форма стенки задана уравнением в виде у = у х) (ось х направлена но вектору скорости невозмущенного потока), то, дифференцируя [c.170]

Рассмотрим обтекание выпуклого угла плоским сверхзвуковым потоком насыщенного или переохлажденного пара. Как известно, в этом случае возникает волна разрежения, в которой образуется конденсационный скачок. Предположим, что в сечении огп (рис. 7-19, а) жидкая фаза как крупно-, так и мелкодисперсная отсутствует. Проанализируем наиболее простой случай, когда параметры потока в области / соответствуют состоянию насыщения (т. е. точке пересечения изоэнтропы с верхней пограничной кривой) /О] =Л15 = ркр 1 = 7 is = kp и число Mi = 1. Как было показано в 6-1, пар после пересечения линии насыщения расширяется со значительным переохлаждением, а процесс конденсации происходит скачкообразно после достижения предельного переохлаждения АГм- Тече- [c.202]

Обтекание участков передней кромки, расположенных в окрестностях плоскостей (/ = 0и(/ = тг/2, близко к обтеканию клина с углом 10°. Что касается областей, лежащих вблизи двух других плоскостей симметрии (р = тг/4 и (р = Зтг/4), то здесь, по крайней мере, не очень далеко от передней кромки, из-за интерференции двух зон сжатия следует ожидать большего повышения давления. Сказанное подтверждается рис. 8 и 9. Па них для плоскостей (/ = 0и(/ = тг/4 и различных ж, указанных цифрами над кривыми, даны распределения р в функции от г° = г/г , где ордината стенки при тех же X ж (р. Понижение давления в окрестности г° = 1 при ж > 2.4 вызвано разрежением, которое возникает при обтекании выпуклого участка контура. Представленные результаты получены для Мо = 5.0. [c.168]

Действительно, при обтекании выпуклого угла вектор скорости меняется непрерывно, поэтому его образ будет непрерывной кривой. Скорость [c.306]

Зная б, легко определить все параметры газа, действуя точно так же, как в случае обтекания тупого угла. В частности, можно найти распределение скоростей и давлений вдоль стенки. При обтекании кривой выпуклой стенки, так же как и при обтекании угла, газ разгоняется. Скорость газа непрерывно увеличивается, а давление падает. [c.171]

Теорема 8. При бесконечном кавитационном обтекании неограниченным потоком неподвижной стенки в форме аналитической кривой ) число перегибов свободной границы равно самое большее числу перегибов обтекаемой стенки, включая ее концы °). Указанная верхняя грань может быть уменьшена на два, если стенка в точке разветвления выпукла от жидкости. [c.105]

Возможность удовлетворить этим условиям может быть обеспечена только введением в формулировку задачи профилирования двух независимых параметров. Для выпуклого профиля, когда годограф обтекания двулистен, при заданной границе Г (С) и заданном векторе скорости набегающего потока такими параметрами могут служить координаты точки ветвления отображения. Если же годограф обтекания однолистен, то в качестве параметров могут быть взяты координаты г oo, Уоо образа бесконечно удаленной точки. Таким образом, течение с однолистным годографом, как указывалось выше, может существовать только при изолированных значениях т о. (Из этого утверждения, конечно, не следует, что оно обязательно существует при произвольно заданной кривой — границе Г (С).) [c.160]

Конструируется выпуклый гладкий профиль (с острой задней кромки с внутренним углом), обтекание которого подчинено условию Жуковского-Чаплыгина. В этом случае Ь — самопересекающаяся кривая, состоящая из двух отрезков оси Р, длиной тг и а, и графиков двух непрерывных функций полное изменение на I/ меньше тг + а. [c.165]

Нахождение фор.лш линий тока при обтекании выпуклой стенки произвольного вида является более трудной задачей, и мы её здесь рассматривать не будем. Строгая теория обтекания кривой стенки создана И. А. Кибелем и С. А. Христиано-вичем. [c.126]

Так как в точках детонационной поляры (рис. 3), лежащих левее точки 7 и соответствующих нересжатой волне детонации, Уп < а, то интегральные кривые, описывающие течения за нересжатыми волнами детонации, обращены в начальных точках выпуклостью к оси и. В согласии со сказанным выше относительно направления вращения нормали, эти кривые выходят из начальных точек влево и соответствуют коническим течениям сжатия, аналогичным течениям в хорошо известном случае обтекания конуса с ударной волной. Концы интегральных кривых, соответствующие поверхности обтекаемого конуса (нормаль к интегральным кривым в этих точках должна проходить через начало координат для того, чтобы при этом было удовлетворено требуемое краевое условие г п = 0), образуют на рис. 3 отрезок РК кривой, аналогичной яблоковидной кривой в известном случае Л = 1. [c.30]

Распределения напряжения трения т вдоль поверхности пластины представлены на рис. 3.40. В случае течения разрежения (кривые 1 и 2) трение перед точкой раз рыва краевых условий возрастает, а для течения сжатия (кривая 3) падает. Решение локальной краевой задачи (3.78) дает при х +0 обтекание эффективной впадины (варианты 1 и 2) или выпуклости (вариант 3) сдвиговым дозвуковым потоком с пе ременной плотностью. Поэтому в первом случае трезко уменьшается при х +0 и возрастает во втором. Для варианта 1 распределение трения непрерывное, для вариантов 2 и 3 решение краевой задачи (3.78) дает при х +0 следующие значения напряжения трения т = 0,720 и 0,964 соответственно. Эти значения хорошо согласуются с результатами интегрирования краевой задачи (3.159). При х оо напряжение трения стремится к своему значению в невозмущенном пограничном слое на пластине перед окрестностью точки разрыва краевых условий (т 1). [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...