Размеры Скорость газа

Оптимальный размер кусков угля для слоевых топок составляет 25—50 мм. Этому соответствует скорость газа в слое ш= 1,5- 2,5 м/с, т. е. ш = 0,Зч-0,5 м/с при t= 1200 °С и в соответствии с (17.7) значение <7 = 1 1,5 МВт/м . С увеличением увеличивается <7 ех из-за выноса несгоревшей мелочи как содержащейся в рядовом (несортированном) топливе, так и образующейся из-за растрескивания топлива при сгорании. [c.140]

Фиг. 9.10. Влияние размеров частиц и скорости газа на плотность слоя крекинг-катализатора [272].

Ввиду последнего условия, в области движения можно выделить узкий акустический пограничный слой, в котором происходит падение скорости от се значения в звуковой волне до нуля на твердой поверхности. Поскольку скорость газа в этом слое (как и в самой звуковой волне) мала по сравнению со скоростью звука, а его характерный размер — толщина б — мал по сравнению с к (ср. условие (10,17)), то движение в нем можно рассматривать как несжимаемое. [c.430]

Линейные размеры самого сосуда предполагаются очень большими по сравнению с диаметром трубы. Поэтому скорость газа в сосуде можно считать равной нулю, и соответственно этому все величины с индексом нуль в формулах 83 будут представлять собой значения соответствующих величин внутри сосуда. [c.503]

Руководствуясь ЭТОЙ звуковой аналогией , можно сразу же написать искомое выражение для потенциала скорости газа, воспользовавшись выражением (74,15) для потенциала излучаемых пульсирующим источником цилиндрических звуковых волн (на расстояниях, больших по сравнению с размерами источника), заменив в последнем t на ж/р. Пусть 5 (х) —площадь сечения тела плоскостями, перпендикулярными к направлению обтекания (оси х), а длина тела в этом направлении пусть будет / начало координат выберем в переднем конце тела. Тогда будем иметь [c.644]

Несмотря на значительную неравномерность полей скорости и давления в поперечных сечениях нерасчетной сверхзвуковой струи, одномерная теория дает правильное приближенное представление об истинных размерах и форме начальной части такой струи. Одномерная теория нерасчетной сверхзвуковой струи приводится ниже. Газ полагаем совершенным, параметры газа на срезе сопла считаем постоянными по сечению, векторы скорости газа на срезе сопла — параллельными оси сопла. Смешением газа в начальном участке с газом окружающей неподвижной среды пренебрегаем. [c.412]

Если размеры отверстий в перегородке малы, то протекание газа (жидкости) сквозь эти отверстия происходит со значительной скоростью и сопровождается из-за действия сил трения превращением кинетической энергии, а следовательно, и располагаемой работы в теплоту при дросселировании вся работа переходит в теплоту трения. На выходе из перегородки скорость газа ш уменьшается соответственно отношению проходных сечений. Так как для теплоизолированного течения на основании уравнения (2.8) должно быть (подробнее см. 9.1) [c.173]

Как показывает практика, скорость газа в сопле весьма значительна, а размеры его сравнительно невелики, поэтому время контакта газа с поверхностью сопла ничтожно мало. В связи с этим теплообменом газа с окружающей средой можно пренебречь, а процесс течения рабочего тела в сопле считать адиабатным, т. е. dq = 0. Тогда для обратимого адиабатного истечения упругой жидкости выражение (13.5) примет вид di -Ь d w /2) = О, или с учетом (13.6) [c.107]

Рассмотрим истечение газа из бака (рис. VI. 1). Будем считать, что размеры бака настолько велики по отношению к размерам выходного отверстия, что можно полностью пренебрегать скоростью газа внутри бака по сравнению со скоростью в выходном сечении 1—1. [c.135]

Если размеры отверстий малы, то течение газа через них из-за большой величины развивающихся сил трения не будет сопровождаться, несмотря на наличие перепада давлений, сколько-нибудь заметным увеличением скорости газа и последняя на выходе из перегородки будет иметь практически то же значение, что и до перегородки, т. е. [c.165]

При анализе работы сопл на нерасчетных режимах также используют уравнения (3.51) и (3.52) и графики, аналогичные рис. 3.3. По мере снижения давления за суживающимся соплом увеличиваются скорость, удельный объем и расход рабочего тела только до тех пор, пока параметры в выходном сечении не станут равными критическим. Дальнейшее уменьшение не приведет к изменению параметров потока в указанном сечении, а следовательно, и к изменению расхода, т. е. левая часть графиков на рис. 3.3 не будет соответствовать действительности. Начиная с критических значений, it, Vit, G в функции Pi будут представлять собой горизонтальные линии (на рисунке не нанесены). Объясняется это тем, что волна разрежения, возникшая в результате понижения давления за соплом и распространяющаяся относительно движущегося газа со скоростью звука, не может пройти вверх по потоку через выходное сечение сопла, в котором скорость газа равна скорости звука. Таким образом, в суживающихся каналах в плоскости выходного сечения, нормальной к оси сопла, невозможно достигнуть сверхзвуковых скоростей. В соплах Лаваля дальнейшее снижение давления за соплом также не приведет к возрастанию расхода, так как расход лимитируется размерами горла и параметрами в нем, которые остаются критическими по той же причине, что и в суживающемся сопле. Заметим далее, что расчетным режимом для сопла Лаваля называется такой, при котором давление в его выходном сечении равно давлению в среде, куда происходит истечение. Если давление на срезе сопла несколько больше давления среды, считается, что [c.95]

Физические параметры в этой формуле отнесены к средней термодинамической температуре газа Гг в рассматриваемом сечении. Определяющим размером является внутренний диаметр трубы. В критерий Рейнольдса входит средняя в данном сечении скорость газа. [c.254]

Идеализированный график выглядит просто (рис. 28). Восходящая ветвь кривой ОА соответствует движению газа через неподвижный слой, и вид ее (прямая или несколько выпуклая линия) определяется режимом или характером движения газа (капельной жидкости). В случае малого размера частиц (зерен), составляющих слой, и, следовательно, низких значений скоростей газа, когда режим его движения будет ламинарным, до момента [c.97]

Конструктивно сухие пылеуловители выполняют а) в виде камер осаждения круглой или прямоугольной формы в плане, рассчитанных на резкое снижение скорости газа при прохождении через аппарат б) в виде цилиндрических корпусов с тангенциальным подводом газа и центральным отводом (циклон). Эффективность работы пылеуловителей зависит от правильного соотношения размеров аппарата. В наилучших образцах она не превышает 60—70 /о, значительная часть пыли удерживается в газовом потоке и является препятствием для транспортировки газа на большие расстояния. [c.425]

Размеры её определяются выбранной шириной топки и высотой газового окна топки. Эта последняя выбирается таким образом, чтобы обеспечить в газоходе пароперегревателя скорости газов, равные 8—12 м сек (большие значения скоростей — для малозольных топлив). [c.8]

Таким образом, проведенный анализ показал, что влияние температуры на скорость начала псевдоожижения для различных размеров частиц не однозначно. В случае фильтрации газа в слое мелких частиц, когда преобладают силы вязкости, с ростом температуры переход слоя из неподвижного в псевдоожиженное состояние происходит при более низких линейной и массовой скоростях газа когда же доминирующую роль играют силы инерции, т. е. псевдоожижению подвергаются крупные частицы, повышение температуры обусловливает увеличение линейной при уменьшении массовой скорости начала псевдоожижения. Зависимость tu,—f(T) в перехо Д-ной области течения газа, очевидно, имеет немонЬтонный характер -с экстремумом, вблизи которого возможны ус ловия, когда увеличение температуры в определенном пределе практически может не сказываться на величине скорости начала псевдоожижения. Вероятно, этим объясняется на первый взгляд странный факт отсутствия зависимости щ от температуры, наблюдавшийся в [15]. [c.41]

Радиационный теплообмен не оказывает существенного влияния на эффективную теплопроводность неподвижного слоя из-за малых температурных напоров в ячейках слоя и незначительности их размеров. В движущемся слое возникает разрыхленная пристенная зона, где роль излучения может возрасти. Конвективный теплообмен в неподвижном не-продуваемом слое практически отсутствует. В движущемся непродуваемом слое появляются токи твердых частиц и увлекаемых ими газовых прослоек. Особенно важны относительные смещения в пристенной зоне, так как здесь скорость газа падает до нуля, а скорость частиц снижается лишь на 5—50%. На кондуктивный теплообмен в движущемся слое положительно влияет периодическое нарушение сложной кинематической цепи контактов частиц, их возможное вращение и поперечные перемещения в пристенной зоне (особенно при малых О/ т и большой скорости слоя), перекатывание и скольжение частиц вдоль стенок канала, т. е. в районе граничной газовой пленки, и пр. Подобные интенсифицирующие эффекты в неподвижном слое, разумеется, невозможны. Однако следует также учесть [c.331]

Образование пузырьков в щелевом отверстпп было исследовано в работе [748]. С помощью высокоскоростной киносъе.мкп изучался механизм образования пузырьков в одиночных щелях, погруженных в воду (измерялись размеры, скорость роста и частота отрыва пузырьков). Из.менение формы щели, а также физических свойств газа и жидкости оказывало сравнительно слабое влияние на порядок величины размера пузырьков при различных условиях. [c.120]

В работе [660] изучалась реакция в закладке псевдоожиженного слоя двуокиси урана (ВОг), протекающая с образованием четырехфтористого урана иГ4 и воды (50 ккал1г-молъ ВОг). Было обнаружено, что на скорость реакции можно воздействовать путем увеличения размеров частиц твердого тела, что вызывает уменьшение размеров пузырей и улучшает эффективность контакта фаз. Рекомендации по выбору размера частиц, скорости газа, высоты слоя и диаметра реактора можно найти в работе [661], [c.427]

Решение. Пус1ь Г — некоторое среднее (по сечению струи) значение разности температур в струе и в окружающем гаге, и — некоторое среднее значение скорости газа в струе, а I — расстояние вдоль струи от точки ее выхода (I предполагается болыним по сравнению с размерами выходного отверстая струи). Условие постоянства потока теила Q вдоль струи гласит [c.309]

Такое устройство не подвержено забиванию, так как не имеет зауженных каналов размером менее 5 мм. Процесс распыления жидкости проводится байпасирующим потоком газа 3 после формирования жидкости на стенках патрубка и срыва с нее, причем диаметр капель можно прогнозировазъ расчетным путем исходя из заданных диаметров вытеснителя и патрубка, скоростей газа е) патрубке и в б зйпасирующем потоке. [c.297]

Рис. 9.14. Зависимость отношения полных давлений газов, при вает наибольшее полное давление котором происходит запираме смеси газов, а при заданном полном давлении имеет наибольший коэффициент эжекции. Это связано с тем, что при критическом режиме разность скоростей газов на входе в камеру смешения wi — W2 становится минимально возможной наименьшей величины достигают и потери при смешении (см. (2)). Одновременно эжектор, рассчитанный для работы на критическом режиме, будет при заданном значении п иметь наименьшие относительные размеры смесительной камеры, т. е. наибольшее значение а.

Непосредственно в центре расположен радиоисточник Стрелец А Западный (Sgr AW). Его размер — менее Ю з м, мощность 3-10 Вт. Полная инфракрасная светимость пыли в центральной области радиусом 1 пк составляет 2-10 L . Для поддержания ионизации газа в центральной области и нагрева пыли, ответственной за инфракрасное излучение, мощность ионизирующего излучения центрального источника должна составлять (1- -3)-10 L . Анализ распределения скоростей газа показывает, что в центральной области размером 1 пк сосредоточена масса примерно 10 Mq. В направлении на центр зарегистрирован источник излучения в у-линии 511 кэВ, соответствующей г+ е--анннгиляции. Мощность, излучаемая в линии, меняется за времена порядка 1/2 года и достигает 2-10 Вт. Ширина линии — менее (Ueztj ) кэВ. Полная светимость центра Галактики в диапазоне 10 кэБ — 10 МэВ составляет З-Ю Вт. [c.1223]

Пусть 10, Хо, Рю 1 0, Ро — характерные значения (масо1табы) соответственно времени изменения скорости газа, размера области движения, плотности, скорости и давления газа. Тогда, [c.420]

Профили скорости газа в укаганных режимах почти подобны профилям для жидкости и отли тются па величину, близкую к скорости всплытия пузырьков данного размера в покоящейся [c.176]

Величина и зависит от массы слоя М, скорости газа w площади свободного сечения провальной тарелки ср, размера, форМ1л и массы частиц, геометрии провальной тарелки. Для данного аппарата и данного сорбента переменными являются только М, w и ф, т. е. х — >с(М, W, ф). При сравнительно невысоких слоях сог)-бента величина х практически не зависит от М, поэтому [c.27]

При переходе от ламинарного режима движения газа к турбулентному турбулентные пульсации скорости потока искривляют фронт пламени, еще увеличивая его поверхность, что в соответствии с формулой 17.14) увеличивает количество сгорающей смеси без удлинения факела. В сильно турбулентных потоках перемешивание свежей смеси с раскаленными продуктами сгорания в каждый момент времени создает в различных точках объема факела (рис. 17.4) зоны (микрообъемы) с различными температурами и концентрациями реагентов В них. В мИ Крообъемах, в которых температура оказывается достаточно большой, газ воспламеняется, горит, образующиеся продукты сгорания снова за счет турбулентных пульсаций смешиваются со свежей смесью, в каких-то микрообъемах снова образуется способная воспламениться смесь и т. д. Горение идет в зоне, размер которой (он называется толщиной турбулентного пламени) намного превышает толщину ламинарного пламени. Чем интенсивнее смешение, тем больше таких объемов образуется в единицу времени, тем интенсивнее сгорание. Поэтому скорость распространения турбулентного пламени практически пропорциональна интенсивности турбулентных пульсаций, а последняя в свою очередь пропорциональна скорости газа. В результате длина I турбулентного факела мало зависит от скорости истечения смеси ИЗ сопла. [c.148]

Для расчета газохода с расположенной в нем поверхностью нагрева, которую для получения наименьщих размеров обычно выполняют в виде пучка гладких или с ребрами труб, кроме объемов газов, их температур и состава, необходимы данные о размерах самого газохода (для определения скорости газов) и труб пучка. [c.96]

Принимают также значения скорости воздуха и газа w . С увеличением скорости теплоносителя увеличивается коэффи-Щ1ент теплопередачи, а следовательно, уменьшаются размеры регенератора, однако при этом возрастает его гидравлическое сопротивление. Обычно принимают скорость воздуха в трубках и газа между трубками w = 10- 40 м/с, скорость воздуха в пластинчатом регенераторе оУв = 8 20 м/с, скорость газов в 2—3 раза большую. [c.269]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

Основные размеры скруббера определяют, исходя из скорости газа, которая обычно принимается в пределах 0,5—0,75 Mj eK (отнесена к нормальным условиям), и объёма или поверхности насадки в скруббере. [c.426]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...