Испытания прессованные

Предел выносливости, определенный на базе 2 10 циклов при испытании прессованных полос [c.44]

Механические свойства сплава МА1 при повышенных температурах (Испытания прессованных прутков диаметром 18 мм) [c.127]

Результаты ступенчатых испытаний прессованных прутков из деформируемых [c.53]

Результаты циклических испытаний прессованных прутков из деформируемых алюминиевых сплавов [c.54]

Для испытаний прессованной древесины применяются те же методы, что и для натуральной (ОСТ НКЛ 250) с повышением ско- [c.292]

Механические испытания прессованных, формованных и слоистых пластических масс, изготовленных на основе органического связующего вещества, заключаются в статических испытаниях на растяжение, сжатие и изгиб определении модуля упругости динамическом испытании на удар и определении твердости. [c.468]

Для сравнительных (качественных) испытаний прессованных материалов, штамповок и др. полуфабрикатов из алюминиевых и магниевых сплавов на- [c.152]

ТАБЛИЦА 42 ДЕЙСТВИЕ НАДРЕЗОВ НА ПРЕДЕЛ ВЫНОСЛИВОСТИ ПРИ ВИБРАЦИОННЫХ ИСПЫТАНИЯХ ПРЕССОВАННОГО ПРУТКА ИЗ СПЛАВА В95 [c.163]

В настоящее время имеется ценный опыт массового испытания 100 тыс. сборных и прессованных шаровых твэлов при более высокой температуре газа (950° С) в реакторе AVR. Достигнута расчетная глубина выгорания при выходе газообразных продуктов — проницаемости RIB = 8- 0 по Хе и Я/В = 3-10 по Хе и температуре (максимальной) топлива 1150° С [9]. [c.27]

Гидравлический пресс применяется в случаях, когда требуется создать большие усилия при испытании, например строительных материалов, прессовании, автоматическом управлении мощным оборудованием и т. п. [c.36]

Фиг. 12. Механические свойства сплава АК2 при повышенных температурах (прессованный пруток) закалка и искусственное старение выдержка при температуре испытания 30 мин.

Для определения основных механических характеристик пластмасс проводят испытания на растяжение, сжатие, статический изгиб, твердость и на ударный изгиб. Образцы для испытаний могут быть изготовлены механической обработкой из плит, листов, прессованием, литьем под давлением и другими способами формования. Способ и режим изготовления образцов устанавливаются техническими нормами на пластмассы. [c.158]

Образцы, применяемые при испытании на удар, имеют форму параллелепипеда (см. рис. 93). Их размеры зависят от способа изготовления Так, образцы, изготовленные механической обработкой, имеют размеры при /г = 1—5 мм Ь=15 мм, Р = = 55 мм при й = 5—10 мм 6=15 мм, =120 мм. Для образцов, выполненных литьем под давлением, при 6 = 4 мм 6=6 мм, = 55 мм. Для образцов, выполненных прессованием, при 6= = 10 мм 6=15 мм, = 1200 мм. [c.164]

Пористость данных покрытий оценивается по ГОСТу 18898—73, устанавливающему методы определения плотности и пористости прессованных и спеченных изделий порошковой металлургии. Испытания по ГОСТу предусмотрены типовыми технологическими инструкциями ряда предприятий. [c.78]

Об истирающей способности нанесенного покрытия можно судить после проведения испытания по методике [160]. Дисковый образец, на радиальную поверхность которого нанесено покрытие, изнашивает при вращении эталонный образец из прессованного фторопласта. В зону трения из резервуара подается смазочное масло. В процессе испытаний следует непрерывно измерять относительное перемещение плоского образца и оси ролика. Частота вращения образца 100 мин , сила прижатия диска к плоскому эталонному образцу 98 Н (10 кгс). Об истирающей способности поверхности судят по значениям параметров линейной функции, аппроксимирующей зависимость интенсивности изнашивания от давления. [c.104]

Продолжая работы в области тяжелой реактивной авиации, коллектив Б. М. Мясищева провел значительные экспериментальные работы в специальной аэродинамической лаборатории, стендовые испытания бортовых систем и исследования моделей основных агрегатов, позволившие решать вопросы прочности и динамики конструкции с большой экономией сил и времени. Впервые в авиационной практике были решены проблемы сборки планера самолета из крупногабаритных прессованных панелей, резко сокращающих применение трудоемкого процесса клепки, герметизации больших объемов крыльев и фюзеляжа, использованных как топливные емкости, и применения переменного тока для основной бортовой электросети. Широкое применение автоматики позволило сократить экипаж самолета. [c.389]

Следует отметить, что Си после РКУ-прессования может показывать и относительно низкую пластичность при растяжении (10%) [326]. По-видимому, это связано с высокой долей малоугловых границ зерен присутствующих в образцах после определенных режимов РКУ-прессования. В работе [61] испытывали Си со средним размером зерен 210 нм при сжатии. Испытание проводилось при комнатной температуре с начальной скоростью деформации 1,4 X 10 с Ч Было также обнаружено, что деформационные кривые для Си с различным размером зерен различаются по форме. Типичными особенностями кривой деформации сжатием в случае наноструктурной Си являются высокое напряжение течения, равное 390 МПа, значительное начальное деформационное упрочнение в узком интервале степеней деформации (примерно 5%) на начальной стадии деформации, практически полное отсутствие деформационного упрочнения на последующей стадии деформации. Напряжение течения на второй стадии составило около 500 МПа. В то же время пластичность наноструктурной Си была высока. Образцы при сжатии не разрушались даже после максимальной деформации, которая в данном эксперименте равнялось 83%. [c.185]

Эвтектоидный сплав Zn-22 %Л1 является классическим двухфазным сверхпластическим сплавом, демонстрирующим при оптимальных температурно-скоростных условиях деформации (температура 250°С, скорость деформации 10 с ) удлинения при испытаниях на растяжение свыше 2000% [339]. Обычно сверхпластичность в этом сплаве достигается при размере зерен, лежащем в области от 1 мкм до 5 мкм. С целью исследования влияния наноструктуры на сверхпластическое поведение образцы сплава были подвергнуты двум различным схемам ИПД РКУ-прессованию и деформации кручением. [c.210]

Максимальные удлинения сплава Zn-22 %А1, подвергнутого РЕУ-прессованию, после растяжения в различных условиях испытаний [c.210]

При испытании прессованных литых изделий больщих сечений применяют образцы в виде вилки, изображенные на рис. 164, а также образцы, отлитые специально для испытания в виде кольца (рис. 165). Для сечений, равных 6 мм и больше, образцы изготавливают толщиной 6 мм. для меньших сечений — толщиной, равной толщине материала. [c.287]

Если к шаровым твэлам не предъявляют жестких требований ни по размерам при изготовлении, ни по изменению размеров в процессе эксплуатации, то прессованные твэлы являются более выгодными, поскольку стоимость их изготовления меньше, чем стоимость изготовления сборных твэлов, особенно при массовом выпуске. Шаровая форма твэлов, по сравнению со всеми другими формами, обладает еще одним важным преимуществом — возможностью использования твэлов одного и того же размера для бесканальных реакторов с разной тепловой мощностью. Шаровые твэлы крупных реакторов могут быть отработаны и всесторонне проверены на опытном реакторе небольшой мощности. Такой путь был использован в ФРГ на опытном реакторе AVR изучено поведение многих тысяч шаровых твэлов, в том числе твэлов промышленного реактора THTR-300, тепловая мощность которого в 15 раз выше опытного. Шаровые твэлы реакторов AVR и THTR отличаются практически только загрузкой топливного и воспроизводящего материала. В табл. 1.5 приведены основные расчетные характеристики шаровых твэлов этих реакторов и результаты испытаний на реакторе AVR [16]. [c.27]

Никелевые покрытия и плакирующие сплавы на основе никеля используют в зарубежной практике для защиты от коррозии элементов оборудования глубоких нефтяных скважин (труб, вентилей). В работе [48] приведены результаты испытания труб, изготовленных из стали марки AISI 4130 с плакировкой никелевым сплавом 625, полученных методом горячего изостатического прессования. Толщина плакирующего слоя биметалла составляла 29 и 4 мкм. Испытания включали анализ изменения механических свойств материалов после вьщержки в хлорсодержащей среде в присутствии сероводорода, оценку стойкости их к коррозионному растрескиванию и питтинговой коррозии. Результаты лабораторных и промышленных испытаний показали высокие эксплуатационные свойства биметалла при использовании в качестве конструкционного материала для оборудования высокоагрессивных сероводородсодержащих глубоких скважин. [c.96]

Так, при исследовании усталостной долговечности алюминиевого сплава В95 были испытаны стандартные ллоские образцы и нестандартные — уголковые с шириной полок 15 х 15 мм. Анализ усталостных кривых выявил [42], что долговечность уголковых образцов ниже стандартных в 6,5-7,0 раз (рис. 52). Ввиду того, что усталостная прочность прессованного алюминиевого сплава существенно зависит от конструктивной формы и размеров образцов, авторы рекомендуют проводить испытания на усталость таких конструктивных элементов, как прессованные уголковые профили, на уголковых образцах. При этом ширина их полок должна быть максимально приближена к применяемым в реальных конструкциях. [c.199]

Фиг. 11. Механические свойства сп.1ава АВТ-1 при повышенных температурах (прессованный пруток) выдержка при темиературе испытания 30 мии.

Хорошие результаты дали опыты по применению Ц.М-332 для деталей машин, подвергающихся сильному истиранию, например в качестве направляющих для ыстродвижущихся нитей — металлических, хлопчатобумажных и др. в канатном производстве и в текстильной промышленности и в качестве сопел в пескоструй-яых аппаратах. Начаты работы по повышению износостойкости мерительного инструмента путем оснащения его наконечниками из спеченной окиси алюминия. Положительные результаты получены также при испытании ЦМ-332 в виде вставок для инструмента при горячем прессовании прутков из цветных металлов. [c.560]

Фиг. 37. Коэффициент трения различных фрикционных материален в зависимости от скорости. Испытание проводилось по стали Ст. 4 при давлении 8 кГ/см /— металлокерамика ЦНИИТМАШ 2 — феродо 3— английское феродо 4 — асбобакелит 5 — прессованная лента Тамбовского завода (по П. И. Бебневу [8]),

Испытание пластических масс на сжатие производят согласно ГОСТу 465Г—63. Целью работы является определение предела прочности прессованных, слоистых или формованных пластмасс. Испытания могут быть проведены на любой испытательной машине, имеющей самоцентрирующиеся опоры. Скорость движения подвижного захвата должна быть постоянной во все время нагружения. [c.160]

Для испытания стойкости к окислению были спрессованы, а затем просилицированы образцы из смеси порошков титана и молибдена. Прессование производилось в графитовой пресс-форме при температуре 1250° С и давлении 350 кгс/см в течение 30 мин в вакууме 8.10 торр. Спрессованные образцы легко обрабатывались на токарном станке резцом Р-9. Обработанные образцы имели диаметр 10 и высоту 3—7 мм. [c.24]

Обычно для оценки пористости покрытий используют стандартную методику, применяемую для изделий порошковой металлургии (ГОСТ 18898—73), Однако это не всегда оправдано, так как вместо массивных прессованных и спеченных стандартных образцов приходится испытывать сравнительно небольшие, компактные покрытия, что понижает точность испытаний. В связи с тем что численные значения плотности и пористости покрытий взаимосвязаны, методики их определения имеют много обгцего. Роль плотности, как эксплуатационной характеристики покрытий, сравнительно невелика, и поэтому способы ее определения здесь не рассматриваются. Критический анализ методик определения пористости, плотности и газопроницаемости покрытий приведен в монографии и статьях С. С. Бартенева. [c.18]

Испытания панелей из алюминиевого сплава Д16чТ (аналог 2024-ТЗ) и прессованных панелей из сплава В95пчТ1 показали [71], что определяемая по моменту страгивания вязкость разрушения без учета длины ее подрастания монотонно возрастала в интервале ширины W( = 300-750 мм. В интервале относительной ширины 0,2-0,4 имел место максимум вязкости разрушения. Выявленные закономерности были сопоставлены с ранее предложенным законом роста вязкости разрушения от ширины пропорционально [72]. Для сплава В95пчТ1 отмечено менее интенсивное возрастание вязкости, что свидетельствует о необходимости в общем виде вводить корректировку на [c.108]

В последнее время были проведены детальные исследования процесса изготовления композитов с матрицей Ti-6A1-4V, содержащих от 45 до 50 об.% волокон B/Si диаметром 140 М1ш [5]. Хотя корреляция параметров изготовления со структурой поверхности раздела была неполной, последовательное увеличение температуры горячего прессования приводило к росту толщины слоя продукта реакции на поверхности раздела. Продолжительность прессования была постоянной (30 мин), а давление выбирали таким, чтобы при каждой температуре обеспечить прочную диффузионную сварку композита. На каждом режиме обрабатывали четыре образца усредненные результаты этих испытаний, а также результаты некоторых многократных испытаний на поперечную прочность приведены на рис. 14. Хотя в испытаниях на поперечную прочность влияние поверхности раздела непосредственно не оценивалось, их результаты приведены потому, что значения деформации разрушения разупрочненных композитов, полученных пре ссованием при 1144 К и 1172 К, совпадают со значениями, предсказанными для поверхности раздела титан— карбид кремния. [c.167]

Прево и Маккарти [18] проводили испытания композитов А16061—борсик, в которых матрица, полученная путем плазменного напыления, обладала более совершенной связью, а волокна— большим сопротивлением расщеплению. Пластины А16061—борсик были изготовлены горячим прессованием слоев ленты, полученной плазменным напылением, с последующей термической обработкой для старения матрицы. Авторы отметили, что поперечная прочность композитов с волокнами диаметром 100 мкм была ниже, чем у композитов с волокнами диаметром 140 мкм. Поперечная прочность композитов с волокнами меньшего диаметра составляла около 15 кГ/мм и определялась, в основном, расщеплением волокон, а не разрушением по поверхности раздела. Композиты с волокнами большего диаметра обладали поперечной прочностью около 25 кГ/мм2 при этом разрушалась, главным образом, матрица, а разрушение по поверхности раздела и расщепление волокон играли незначительную роль. Как отмечают авторы, высокие значения поперечной прочности обусловлены хорошей связью между лентами, полученными плазменным напылением, что, в свою очередь, приводит к прочной связи как в пределах собственно матрицы, так и между волокном и матрицей. [c.225]

Интенсивные исследовательские работы по упрочнению усами-сапфира никелевых сплавов тем не менее не позволили разработать технологию производства композита с нужными свойствами (Ноуан [37]). Много осложнений возникло в связи с неоднородностью усов по размеру и качеству. Однако основное препятствие для дальнейших разработок составили большие трудности в изготовлении воспроизводимых испытательных образцов путем пропитки расплавом или гальванического осаждения с последующим горячим прессованием (ЕР/РВ). При исследовании процессов пропитки расплавом обнаружилась необходимость применения покрытий для облегчения смачивания. Однако не было найдено покрытий, устойчивых в контакте с жидким металлом при температурах пропитки (- 1720 К). Условия смачивания были труднодостижимы, и в большинстве случаев испытания на растяжение не были проведены в связи с большой пористостью образцов. [c.345]

Кулли и Поцелуйко [6] провели сравнительные испытания верхних коленчатых рычагов заднего пилона для вертолета СН-47С фирмы Boeing из металла и композиционного материала на основе коротких волокон. Композиционный материал состоял из стекловолокон S-2 (длина отрезка волокна 12,7 мм) с нанесенным на них аппретом и эпоксидной новолачной матрицы. Среди прессованных материалов он показал наилучшие характеристики в испытаниях на допустимое разрушение при баллистическом ударе. Пилоны имели Н-образное сечение, каждая стойка которых образует дополнительную конструктивную часть, способную нести полную нагрузку при разрушении другой. Хотя масса пилона из композиционного материала приблизительно на 20% меньше массы кованой алюминиевой детали, он выдерживал допустимую разрушающую нагрузку. [c.483]

Интересны результаты динамических исследований [328] влияния скорости деформации и температуры на механическое поведение при сжатии наноструктурных Си и Ni, полученных РКУ-прессованием, которые показали, что вид истинных кривых напряжение-деформация зависит как от скорости деформации, которая изменялась в широком диапазоне от 0,001 до примерно 4000с , так и от температуры испытаний (рис. 5.5,5.6). Напряже- [c.195]

В сплаве А1-4 %Си-0,5 %Zr после РКУ-прессования средний размер зерен имел величину около 150 нм и присутствовали высокодисперсные частицы AlaZr размером до 30 нм [319]. Затем образцы сплава Al- u-Zr были подвергнуты растяжению при 250°С с различными скоростями от 2,8 х 10 до 1,4 х 10 с . Оказалось, что данный сплав проявляет очень высокие удлинения до разрушения, несмотря на относительно низкую температуру испытаний. Максимальное удлинение было 850 % при исходной скорости деформации 1,4 х 10 с . Скоростная чувствительность напряжения течения т для этого случая равна 0,46. Для сравнения, этот же сплав с размером зерен 8 мкм проявляет похожее сверхпластическое поведение только при температуре 500°С [335]. [c.210]

С целью достижения наименьшего размера зерен образцы сплава Zn-22 %А1 были также подвергнуты закалке с последующей деформацией кручением. Эта процедура привела к формированию двухфазной нанодуплексной структуры со средним размером зерен около 80нм (рис. 1.9) [362, 363]. Вместе с тем энергодисперсионный анализ показал изменение химического состава обеих фаз. Так, было обнаружено, что содержание Zn в А1 фазе достигало 10%, что примерно в 5 раз выше, чем в равновесном состоянии. Сверхпластическое поведение этих образцов наблюдалось при температуре 120°С и скорости деформации 10 с . Тем не менее, величина удлинения до разрушения была относительно невелика и составила 280%. Для сравнения этот же сплав со средним размером зерен 0,5 мкм, полученный РКУ-прессованием, при испытаниях в этих же температурно-скоростных режимах продемонстрировал удлинение свыше 600%. [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...