Решетка удлинение лопаток

В настоящем разделе рассмотрено влияние геометрических параметров и удлинения лопаток плоской компрессорной решетки на ее суммарный коэффициент потерь и суммарную величину отставания в ней. (Под суммарными величинами в данном случае подразумеваются интегральные величины по высоте решетки конечного удлинения Ъ). [c.91]

Известно, что в плоской компрессорной решетке с конечным удлинением лопаток в области боковых ограничивающих стенок возникают вторичные течения, приводящие к появлению дополнительных, так называемых вторичных потерь. Вторичные течения возникают вследствие вязкости газа и поперечных градиентов давления. Эти течения образуют вихревые области (вихревые шнуры) вблизи плоских торцовых стенок канала, направление вращения которых противоположно направлению циркуляции профиля. Вихри вращаются навстречу друг другу в соответствии с направлением движения газа в пограничных слоях на плоских стенках (рис. 19) и индуцируют поля скорости, нормальной к линиям тока основного течения (рис. 20), что приводит к некоторому увеличению угла отставания потока в решетке [4]. [c.91]

Для плоской компрессорной решетки с конечным удлинением лопаток получены расчетные соотношения, позволяющие опреде- [c.109]

Испытания показывают, что для данной конфигурации решетки с непроницаемыми боковыми стенками при неизменных углах натекания и характеристиках пограничного слоя на входе влияние вторичных течений на работу решетки не зависит от относительного удлинения лопаток. Трехмерность течения проявляется прежде всего как отрыв потока в углах межлопаточного канала, который начинается в области положительного градиента давления у концевой стенки. Именно угловой отрыв потока вызывает значительное загромождение канала и, как следствие этого, повышение осевой скорости в средних по высоте лопаток сечениях канала (рис. 2.5). [c.48]

Остается теперь выяснить вопросы, следует ли непрерывно-отсасывать поток с боковых стенок в непосредственной близости от решетки и какое выбирать удлинение лопаток. Ответы на эти вопросы различны для решеток с замедлением и ускорением потока. [c.59]

Компрессорные решетки значительно больше подвержены влиянию отрыва пограничного слоя на боковых стенках. Уже в ранних продувках решеток было отмечено, что удлинение лопаток г = 4 и даже более оказалось недостаточным для исключения значительного влияния трехмерности течения на угол отклонения потока в решетке. Отсюда следует вывод, что при продувках компрессорных решеток необходимы проницаемые боковые стенки, с помощью которых можно управлять величиной отношения осевых скоростей — параметром, который необходимо определять при любых испытаниях решеток. Если производится отсос пограничного слоя с боковых стенок, то не требуется больших удлинений лопаток. В этом случае можно проводить испытания решеток при 1=1. [c.59]

Б данной главе будет рассмотрено влияние на работу решетки некоторых факторов (изменения осевой скорости, удлинения лопаток, вторичных течений, пристеночных пограничных слоев, радиальных зазоров), проявляющееся в реальных турбомашинах. Будет исследована также возможность использования модели решетки для обобщения двумерных течений в радиальных и диагональных турбомашинах и применения результатов продувок решеток в методах анализа и расчета полностью трехмерных течений. Наконец, будут обсуждены экспериментальные данные продувок кольцевых и вращающихся решеток, занимающих промежуточное место между прямыми решетками и реальными турбомашинами. [c.65]

Влияние удлинения лопаток на работу решетки [c.70]

Влияние удлинения лопаток на работу турбинных решеток зависит от угла поворота потока, а также от того, сколь велики возникающие области потока с положительным градиентом давления. Это прямо связано со степенью реактивности ступени. В активных рабочих колесах с малой степенью реактивности вторичные течения более интенсивны, чем в сопловых аппаратах турбины, поэтому такие решетки следует продувать при больших удлинениях лопаток во избежание эффектов большого сужения потока. При продувках сопловых аппаратов допустимо такое малое удлинение лопаток, как 7=1, хотя это заключение нельзя считать окончательным. Однако в качестве общего, достаточно осторожного и благоразумного правила, следует рекомендовать 1 4. [c.72]

Очевидно, что установленные таким образом коррекции сильно зависят от относительного диаметра втулки кольцевой решетки и относительного удлинения лопаток. Для большинства практических случаев эти коррекции малы и ими можно пренебречь. [c.94]

Равномерность потока по высоте лопаток является одним из основных условий получения качественных результатов продувок решеток, и ее достичь значительно труднее. При продувках турбинных решеток, имеющих благоприятный для течения отрицательный градиент давления, обычно выбирается достаточно большое относительное удлинение лопаток I с тем, чтобы на большей части высоты лопаток течение было двумерным. При этом для решеток активных рабочих колес турбины желательно большее I, чем для сопловых аппаратов, в которых происходит значительное ускорение потока. В активных решетках вторичные явления развиты весьма заметно [4 13]. Для большинства сопловых аппаратов турбин выбирается 2. В сопловых аппаратах с большим ускорением потока успешно использовались очень малые Т (меньше 1) [4.14, 4.15]. [c.105]

Известна конструкция ДРОС с РК закрытого типа, снабженным сегментными покрывающими дисками РК состоит из наборных на диск лопаток радиальной решетки с центральным разделителем потока и наборных осевых, несущих сегментные (разрезные) бандажи, удлиненные до периферийного диаметра лопаток радиальной решетки (рис. 2.10). С целью упрочнения бандажная полка над осевой лопаткой имеет коробчатое сечение. Специальных устройств крепления полотна сегмента, бандажной [c.74]

Равномерность поля скоростей, а также уровень и спектр пульсаций в выходном сечении воздухозаборника зависят, помимо состояния пограничного слоя, от суммарного угла поворота потока и длины внутреннего канала. Если внутренний канал достаточно длинный (его длина превышает 6—8 калибров от Z)bx/2 или Кл), то поток на выходе имеет приемлемые показатели равномерности и стационарности, хотя это выравнивание потока достигается за счет некоторого снижения полного давления. Если же воздухозаборник имеет более короткий внутренний канал, то может потребоваться установка специальной спрямляющей решетки для достижения требуемой равномерности и стационарности потока. Для этой же цели у поверхности центрального тела в дозвуковой части воздухозаборника, расположенной за горлом, иногда устанавливают специальные турбулизаторы (см. рис. 9.12). Турбулизаторы (генераторы вихрей) выполняют в виде коротких лопаток малого удлинения (козырьков), имеющих высоту, несколько большую толщины пограничного слоя (в 1,2—1,5 раза). При обтекании этих лопаток, устанавливаемых под большими углами атаки к потоку, возникают вихри, которые способствуют перемешиванию пограничного слоя с основным потоком. В результате этого предотвращается образование и развитие зон отрыва пограничного слоя от стенок и происходит выравнивание поля скоростей и уменьшение пульсаций потока в канале малой длины. [c.273]

При создании установки для исследования компрессорных решеток при большой скорости особое внимание было обращено на обеспечение плоскопараллельного потока на среднем по высоте лопатки участке решетки, а также на обеспечение периодичности течения перед решеткой и за ней. Первое условие было обеспечено применением лопаток с удлинением (отношением высоты лопатки Н к хорде Ь), равным 1,5—2,0, второе — размещением в пакете 5— 12 лопаток. [c.6]

Рекомендации по учету вязкости, выбору густоты решетки и угла атаки окончательно еще не сложились. Выбор числа лопаток при данной густоте решетки сводится к выбору хорды лопатки или ее удлинения. [c.842]

В первых ступенях современных турбин из-за больших перепадов давления на ступень диафрагмы выполняют большой толщины. При небольшой высоте лопаток и большой хорде профиля относительная высота сопл оказывается весьма малой. В результате этого концевые потери в таких сопловых решетках увеличиваются. Чтобы снизить концевые потери энергии, в последнее время применяют профили сопловых лопаток с удлиненной входной кромкой (рис. 3.41). [c.117]

В 1928 г. были опубликованы результаты обширных исследований решеток Христиани в Германии [2.5] и Харриса и Файрсорна в Англии [2.6]. Христиани продувал компрессорные решетки, состоящие из пяти и более лопаток с длиной хорды 200 мм. Удлинение лопаток составляло 3,05, а угол атаки изменялся простым поворотом центральной лопатки. [c.41]

Вследствие того, что площадь зоны углового отрыва не зависит от нзмеиения относительного удлинения лопаток (до тех пор, пока оно не станет таким малым, что зоны отрыва сомкнутся в середине канала но высоте лопаток), отношение осевых скоростей в решетке при испытаниях ее на установке с непроницаемым н боковыми стенками не будет зависеть от относительного удлинения лопаток. Для большей части испытаний реше- [c.48]

Положительный эффект профилирования торцевых стенок проточной части подтвержден исследованиями, выполненными в США [9.66]. В работе [9.67] проведено экспериментальное исследование влияния профилирования торцевых стенок в высо-конагруженной сопловой решетке с удлинением лопаток на выходе 0,513 коэффициент суммарных потерь в решетке с профилированными торцевыми стенками при этом оказался на 17 % меньше, чем в аналогичной решетке с плоскими стенками. [c.291]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Характеристики решетки не меняются с изменением удлинения, числа лопаток 1[ли других параметров, определяющих конфи урацию трубЕэЬ [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...