Коэффициент асимметрии линии

Обычно испытания проводят при симметричных знакопеременных циклах (коэффициент асимметрии цикла г = — 1), у которых амплитуда напряжений наибольшая, а предел усталости наименьший (рис. 159, д, нижняя линия). С повышением г пределы выносливости возрастают и при значениях г, близких к единице (колебания малой амплитуды), становятся практически постоянными (верхняя линия) и равными показателям статической прочности. [c.276]

Для определения предела выносливости материала при данном значении коэффициента асимметрии г нужно вычислить по приведенной формуле угол р и провести луч под этим углом до пересечения с линией AD-, ордината точки пересечения равна величине [c.599]

Координаты точки пересечения М проведенного луча с линией А В изображают в масштабе диаграммы предельные напряжения (от пр и Стд пр) цикла с заданным коэффициентом асимметрии R. Предел выносливости для данного цикла определяется суммой координат точки М. [c.257]

Таким образом, ординаты точек линии АО соответствуют пределам выносливости материала при различных значениях коэффициента асимметрии г. [c.349]

Для определения предела выносливости материала при данном значении коэффициента асимметрии г нужно вычислить по приведенной формуле угол р и провести луч под этим углом до пересечения с линией AD ордината точки пересечения равна величине о,-В случае циклического кручения диаграмма строится по одну сторону от оси ординат и имеет такой вид, как показано, например, для конструкционной стали на рис. 582. [c.663]

Так как кривизна линий предельных максимальных напряжений в области отрицательных значений коэффициентов асимметрии незначительна, то для расчетных целей они заменяются прямыми, проходящими через точку А симметричного цикла и через точку В пульсирующего цикла. Уравнение этих прямых в максимальных напряжениях сгтах можно записать в виде / [c.120]

Диаграмма циклического деформирования строится на основании формул (5.6)—(5.8) в виде ломаной, состоящей из трех линейных участков (рис. 5.10) (мгновенно-упругая деформация е(1) = ( >, не влияющая на петли пластического гистерезиса, на этом рисунке не показана). Эта аппроксимирующая ломаная вписывается в реальную диаграмму деформирования, причем может быть любой коэффициент асимметрии R. Величины Са, и С, отвечают переломам аппроксимирующей линии, причем j может рассматриваться как технический предел текучести при циклическом деформировании. Коэффициент жесткости Ез представляет собой тангенс угла наклона первого линейного участка теоретической кривой деформирования, а два других коэффициента жесткости 4 и определяются по фактической диаграмме циклического деформирования с учетом формул (5.7) и (5.8) как [c.174]

Для определения предела выносливости при каком-либо цикле с коэффициентом асимметрии г необходимо из начала координат данной диаграммы провести луч ОМ под углом р к оси а,п до пересечения с линией АВ угол Р определяется равенством [c.382]

Кроме того, для области 1Ь была построена частотная гистограмма удельного количества порывов водоводов г. Уфы (рис. 3.6). По оси Y откладывались частоты отказов, по оси X - удельное количество порывов. Сплошной линией проведена кривая плотности нормального распределения с параметрами подобранными для рассматриваемой выборки. Как это следует из приведённой таблицы и графика, распределение порывов близко к нормальному закону. Однако значение моды отличается от величин средней и медианы. Коэффициенты асимметрии и эксцесса имеют сравнительно большое значение. Поэтому дополнительно было проведено тестирование по критерию Колмогорова-Смирнова, результаты которого приведены в табл. 3.6. [c.63]

Местное обжатие. Этот способ, предложенный в Великобритании [221, 222], заключается в сжатии металла, лежащего около концентратора напряжений между круглыми штампами, до такой степени, чтобы произошло общее течение материала между штампами. При этом возникают сжимающие остаточные напряжения. Линия, соединяющая центр сжатой точки с концентратором напряжений, параллельна направлению приложенных напряжений (см. рис. 143, а). Этот способ широко исследовали в Британской сварочной ассоциации [221] на образцах с приваренными продольными ребрами (см. рис. 66, к). Испытания проводили при четырех коэффициентах асимметрии цикла Ra = 0,5 0 —1 —4 и трех различных распределениях остаточных напряжений [c.236]

Коэффициент асимметрии цикла при частотах нагружения 15— 30 Гц был равен О—0,1, а при частоте 0,1 Гц — 0,3—0,35. При испытаниях образцов на внецентренное растяжение толщиной 25 и 150 мм в процессе циклического нагружения проводили измерения раскрытия трещины не только на линии действия силы, но и в области у вершины (на расстояниях 0,1—5 мм от вершины трещины), методика измерений описана в работе [162]. [c.184]

Линия САВ соответствует пределам выносливости при асимметричных циклах. Луч, проходящий через начало координат диаграммы, является геометрическим местом точек, характеризующих циклы с одинаковыми коэффициентами асимметрии г, причем [c.127]

На рис. 22, б линия АВ представляет зависимость предельных амплитуд напряжений от среднего напряжения при N = Nq, Выше этой кривой разрушение будет иметь место при N < ниже — при N > Nq, Луч ОМ — геометрическое место точек,. для которых коэффициент асимметрии цикла остается неизменным [c.32]

Направление луча из начала координат диаграммы на рис. 143 в точку на линии Л СО/ характеризует асимметрию соответствующего цикла. Например, для точки С отношение Oa om=tg . при заданном среднем напряжении От увеличение коэффициента асимметрии цикла будет приводить к повышению выносливости. [c.296]

Так как линия AB хорошо аппроксимируется прямой, предел выносливости в функции коэффициента асимметрии цикла может быть вычислен по формуле [c.342]

Токи утечки и коэффициент асимметрии по фазам не являются браковочными показателями для кабельных линий. [c.359]

Кабельные линии, как показывает опыт эксплуатации, могут в некоторых случаях удовлетворительно работать при токах утечки до 500 мка в кабельных линиях напряжением до 10 кв и до 800 мка в кабельных линиях 20—35 кв и при коэффициенте асимметрии до 2. [c.359]

Нормы на токи утечки и коэффициент асимметрии обычно устанавливаются местными инструкциями с учетом особенностей работы и постановки эксплуатации кабельных линий. [c.359]

Рис. 6.13. Зависимость (а) скорости роста усталостной трещины d /dN от коэффициентов интенсивности напряжения /iTi при разной асимметрии цикла в образцах из титанового сплава ВТ8, а также (б) единая кинетическая кривая (указана сплошной линией) и экспериментальные данные относительно эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения К ,, который определен через значения поправочной функции F(R > 0,8), представленной на рис. 6.12г

На основе полученных отношений можно построить полную теоретическую диаграмму зависимости предельных напряжений образования усталостной трещины и разрушения от теоретического коэффициента концентрации напряжений для любой асимметрии цикла нагружения (рис. 25). Кривая 1 (гипербола) соответствует полному проявлению теоретической концентрации напряжений од/осг и является границей образования усталостной трещины кривая 2, построенная по уравнениям (11) или (13) с заменой значений о на Ка, является линией разрушения для докритических значений а (до точки Л) кривые 3 vi 4 характеризуют предельные разрушающие напряжения в области существования нераспространяющихся усталостных трещин. Эту кривую можно построить с использованием уравнения для определения эффективного коэффициента концентрации напряжений в вершине надреза или трещины [c.57]

На рис. 189, а представлена ехема диаграмм Смита. Кривая предельных напряжений Од апроксимирована линией АВС, наклонный участок АВ которой соединяет точки а 1 (предел выносливости симметричного цикла) и а (предел прочности), а горизонтальный участок ВС соответствует пределу текучести Оо.з- Точка 1 представляет произвольный цикл с максимальным напряжением 01, средним и с коэффициентом асимметрии г -1. Штриховая линия аЬ, проведенная через точки 1 и О, изображает одинаково опасные максимальные напряжения циклов того же уровня с различными значениями г. Для точки I эквивалентное по повреждающему действию напряжение ст, приведенное к г = -1 (точка а), находится из соотношения [c.311]

Соединяем линиями все точки, изображающие максимальные и минимальные предельные напряжения циклов. Очевидно правая крайняя точка диаграммы (точка D) соответствует циклу, при котором СТмакс = о н = ас, г=1, т. е. постоянной нагрузке. Предельным напряжением в этом случае является предел прочности материала. Следовательно, абсцисса и ордината точки D равны пределу прочности материала. Таким образом, ординаты точек линии AD соответствуют пределам выносливости материала при различных значениях коэффициента асимметрии циклов. [c.663]

Величина предела выносливости стальной или чугунной детали, имеющей форму стержня, в интервале температур — 30 -г 400 °С и отсутствии коррозионной среды зависит от марки материала, коэффициента асимметрии цикла, испытываемой деформации (растяжения — сжатия, чистый сдвиг, кручение, поперечный изгиб), концентрации напряжений, размеров детали и еостояния ее поверхности он практически не зависит от частоты и характера изменения напряжений (например, синусоида или пилообразная линия на рис. Х1.3,а). [c.334]

Таблица 31.3 Для трех разных коэффициентов асимметрии цикла R. Механические свойства сплава А практической точки зрения удобнее определять эмпирический коэффициент а но скорости роста трещины, принимая его постоянным для данного R [161]. Вычисление а из условия (30.8) при AK= KthAKf и из условия (30.9) дает практически одинаковую величину а (отмеченную крестиком на рис. 31.13), Оценка разброса скоростей и долговечностей, если выбирать а (при данном R) наименьшим и наибольшим (из тех, которым соответствует сплошная линия на рис. 31.13), дает разброс скоростей

Координаты точки пересечения Л1 проведенного луча с линией АВ изображают в масштабе диаграммы предельные напряжения (о пр и Оапр) цикла с заданным коэффициентом асимметрии г. Предел выносливости для данного цикла определится суммой координат точки М.. [c.382]

Тщательные экспериментальные исследования показывают, что выражения (20.47) и (20.48) соответствуют объективной реальности лишь в первом приближении. На рис. 20.17 представлен график зависимости величин Ка от коэффициента асимметрии Ra, построенный по результатам испытаний на циклическое растяжение-сжатие стержневых образцов с I/-образным надрезом. Здесь же штриховой прямой линией нанесен график зависимости Ка от Ra, найденный по условию достижения предельного состояния, записанного с учетом форч-лы (20.47) [c.356]

Вид зависимости числа циклов нагружения между скачками от коэффициента асимметрии цикла R встали 15Х2МФА (II) при Т=293 К (рис. 119) показывает, что эти зависимости, построенные по результатам определения числа циклов нагружения Ап между первым и вторым скачками и между — 1 и -м циклами, при которых происходит окончательное разрушение образцов, в полулогарифмических координатах имеют вид прямых линий, параллельных друг другу. Это позволяет прогнозировать влияние коэффициента асимметрии цикла на долговечность образцов и конструктивных элементов на стадии нестабильного развития усталостных трещин по результатам испытаний при двух выбранных значениях R. [c.197]

На рис. 3.15 показаны результаты расчета и эксперимента при повторно-статическом нагружении для листовых образцов прежних размеров из Д16Т-1 и САП (сг = 32,5 кг/мм , Е = 7 10 кг/мм , К с = = 245 кг/мм / ) и листовых образцов, вырезанных в направлении прокатки размером 300 х 100 х 1,5 мм из титанового сплава ВТ-14 аь = = 130 кг/мм , = 11,5 10 кг/мм , К с = 200 кг/мм / ). Начальная длина трещины в алюминиевых образцах 21 q = 12 мм, максимальное напряжение цикла Ртах = 16 кг/мм , коэффициент асимметрии цикла г = 0,2, частота 200 цикл./мин. Для титанового сплава 2/q = Ю мм. Ртах = 26 кг/мм , Г = 0,2. Сплошные линии — расчет, пунктирные — результат эксперимента, 1-Д16Т-1, 2-ВТ14, 3-САН. [c.199]

На рис. 10 представлена зависимость и от коэффициента асимметрии R и максимального в цикле значения коэффициента интенсивности напряжений /Сшах для титанового сплава Ti-6A1-4V, (по данным [29]), Пунктирная линия 5 построена по уравнению Элбера (14). Линии I—-4 соответствуют различным значениям К шах- Видно существование явления закрытия трещины при напряжениях выше Ошт. Однако в отличие от уравнения Элбера здесь обнаруживается четкая зависимость и от /Сдах- При больших змченнях Ктах (35,7— [c.192]

Зависимость между пределом выносливости а 1 при нагрузке с симметричным циклом (с коэффициентом асимметрии г — —1) и пределом выносливости о, при нагрузке с любым асимметричным циклом может быть установлена на основании спрямленной диаграммы предельных напряжений. Например, такая зависимость для образцов может быть найдена по диаграмме предельных касательных напряжений, изображенной на рис. 97. Спрямляющая линия проходит через точку с координатами или ст 1, соответствующую пределу выносливости, и через точку с координатой соответствующую пределу текучести. Напишем уравнение для текущего значения этой прямой линии [c.226]

По достижении наибольшими напряжениями предела текучести а , значения их при дальнейшем возрастании коэффициента асимметрии г считаются неизменными и равными пределу текучести (выражается горизонталью ВС). На всех ординатах отрезки между ОС и линиями АВС Di соответствуют предельным амплитудам цикла (Та. Канодый луч, проходящий через начало координат, является геометрическим местом точек, характеризующих циклы с одинаковым коэффициентом асимметрии г. [c.143]

Точки линии АТВС представляют предельные напряжения различных циклов с коэффициентами асимметрии —1 < / < -Ь 1, где [c.646]

Пределы выносливости детали при различных значениях коэффициента асимметрйи г,- определяются по диаграмме предельных напряжений, приведенной на рис. XIII.19, б. Линия [c.341]

Задача 41. Для стали 35 имеем a j = 24 кг1мм и aj-=37 кг мм . Требуется, приняв спрямленную линию предельных циклов, вычислить предел выносливости для циклов с коэффициентом асимметрии г = 0,3 и л = —0,3. [c.309]

Измерение коэффициента асимметрии фидерных линий производят индикатором разности потенциалов. При измерениях индикатор одним и тем же ирючком под1вешивают поочередно на каждый провод (фазу) фидера в одном сечении и замечают показания прибора. [c.484]

Рис. 6.7. Экспериментально выявленное (а) соответствие коэффициентов интенсивности напряжения AATj и АГпих зонам с псевдобороздчатым П рельефом и усталостными бороздками Б при разной асимметрии цикла нагружения (линии) прямоугольных образцов из сплава Д1Т и (6) карта формирования разных зон излома в сплавах на основе алюминия при разных соотношениях A/iTi и АГщах

Рис. 12.14. Сравнение единой кинетической кривой для сплавов на основе алюминия (сплошная линия) и зависимостей шага усталостных бороздок 8 от коэффициента интенсивности напряжений в прямоугольных образцах из сплава АВТ1, испытанных при разных углах скручивания со" и постоянной асимметрии цикла нагружения Д = 0,1

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...