Шумы зависимость от тока

Для магнитов переменного тока необходимо полное втягивание сердечника (якоря), так как в противном случае возможно чрезмерное нагревание или даже сгорание изоляции катушек электромагнита. При неполном втягивании магнит потребляет большой ток и издает сильный неприятный шум. Зависимость потребляемого тока от хода сердечника показывает, что случайное застревание сердечника может привести к сгоранию катушек. Поэтому тормоза с электромагнитами переменного тока необходимо так регулировать, чтобы сердечники всегда втягивались до конца. Если возникает необходимость уменьшить ход магнита против его паспортного значения, следует так устанавливать упор, чтобы магнит втягивал сердечник до конца, выпадание же сердечника может быть и неполным. Катушки тормозных электромагнитов переменного тока относятся к самым аварийным элементам кранового электрооборудования. Их частый выход из строя объясняется главным образом плохой регулировкой и недостаточным уходом за тормозами. [c.89]

Рис. 7.11.9. Изменение относительной мощности шумов излучения в ТЕ- и ТМ-поляризациях в зависимости от тока через лазер [194]. Мощность шумов снималась на частоте 50 МГц в полосе 1 МГц Показаны также зависимости мощности излучения в ТЕ- н ТМ-поляризациях от тока.

Рис. 7.11.11. Относительная мощность шумов на частоте 10 МГц в полосе 30 кГц в зависимости от тока через планарный полосковый лазер [195]. Светлые кружки — мощность в одной моде, черные кружки — полная мощность. /пор — 132 мА.

Определить величины и допуски для всех таких функциональных параметров, как усиление фазовый сдвиг запас по фазе устойчивость с обратной связью контурное усиление в переходном состоянии частота полное сопротивление нагрузки входное и выходное полные сопротивления напряжение ток мощность время нарастания сигнала форма сигнала смещение по постоянному току баланс шум, генерируемый в одном или нескольких элементах пределы регулирования устойчивость всех регулировок в зависимости от допусков, температуры, окружающих условий, старения и т. д. уровень детектирования для порогового детектора синхронизация специальные логические и защитные схемы. [c.37]

В работе [121] приводится более строгая теория метода гетеродинного сканирования и описывается его экспериментальная реализация. Теоретический анализ проведен с учетом реальной формы сканирующего пятна, обусловленной апертурой системы формирования и отклонения опорного пучка, что позволило автору получить выражения для тока фотодетектора, разрешающей способности метода и отношения сигнал/шум в зависимости от параметров системы и определить применимость метода гетеродинного сканирования. [c.281]

При возбуждении лазера постоянным током с разрядом при холодной эмиссии в зависимости от силы разрядного тока, введения магнитного поля или емкостной нагрузки в цепь разрядной трубки превышение мощности выходных шумов в спектральном диапазоне от О до 300 кгц над фоном дробового шума фотоумножителя доходило до 40 дб [1], и эти шумы составляли до 20% полного выходного излучения лазера. В случае высокочастотного возбуждения всегда можно было добиться такого режима работы, когда выходные шумы лазера превышали дробовой шум фотоумножителя не более чем на 5%. Исследованный в оставшемся частотном интервале спектр выходных шумов лазера, не зависящих от возбуждения, нельзя было отличить от спектра дробового шума на выходе фотоумножителя, когда последний освещался белым светом. Степень хаотической [c.461]

В отличие от этажных выключателей, действующих от механического переключения отводкой, что вызывает при большой скорости толчки и шум, индуктивные датчики при движении кабины встречаются со стальной шунтирующей скобой, не касаясь ее. Нахождение скобы против датчика вызывает резкое уменьшение тока в катушке этажного реле. Этажное реле, отпадая, вызывает установку лифта на данном этаже. В зависимости от скорости движения длина шунтирующих скоб изменяется. [c.475]

Токи электростатических зарядов воздушных телефонных линий. Двухпроводные телефонные цепи, изолированные от земли, очень часто подвергаются помехам от действия электростатич. зарядов, появляющихся на этих проводах во время сухой морозной снежной метели или сухой горячей мелкой пыли. Потенциал проводов при хорошей изоляции их быстро достигает при этом разрядного напряжения громоотводов и последние в зависимости от характеристики их или светятся непрерывно или вспыхивают периодически. Получающееся при этом замыкание линии через громоотвод на землю вызывает шум, гул и треск в телефоне, мешая работе его. Те телефонные цепи, которые имеют в своей схеме систематич. заземление, этим помехам не подвергаются, т. к. электростатич. заряд свободно стекает в землю через это заземление. Удалить электростатич. заряд с телефонной изолированной цепи можно, заземляя среднюю точку обмотки линейного трансформатора на одном из концов того участка цепи, на к-ром наблюдается свечение громоотводов. [c.315]

В цифровой системе преобразования сигналов возникают и влияют на качество их передачи [62] следующие виды ошибок погрешность, вносимая входным ФНЧ из-за конечной длительности переходов уровня сигнала в верхней части звукового диапазона и за ним недостаточная фильтрация высокочастотных входных сигналов шум, создаваемый входным ФНЧ или усилителем выборки-хранения ошибки входного усилителя выборки-хранения, обусловленные временем установления сигнала погрешность из-за недостаточного времени установления процесса при преобразовании методом последовательных приближений ошибки значений уровней квантования ЦАП, применяемого в составе АЦП шум компаратора ЦАП ошибка из-за переменного эффективного времени выборки во входном устройстве выборки-хранения погрешность, обусловленная временными флуктуациями входных и выходных синхроимпульсов выборки погрешность из-за диэлектрического поглощения в конденсаторах входных и выходных усилителей выборки-хранения ошибка из-за уменьшения значения сигнала в течение фазы хранения нелинейности низкочастотной части характеристик аналоговых цепей, обусловленные неравномерным нагреванием большими токами ле-ментов входных каскадов шумы источника питания и плохого заземления неравномерность уровней квантования в выходном ЦАП производные искажения высокого порядка в выходном устройстве выборки (интегрирования-хранения) шум выходного фильтра, обусловленный ограничением динамического диапазона интегрирующей цепи изменение характеристик в зависимости от температуры и времени. [c.26]

Для управления арматурой малых диаметров прохода могут применяться электромагнитные приводы. Их основные преимущества незначительное количество движущихся деталей, большой ресурс, возможность обеспечения высокой частоты включений, небольшие габариты, удобство конструирования встроенных приводов и др. Недостатки — необходимость постоянной подачи энергии для удержания сердечника, возможность использования только тянущего или толкающего усилия, малый ход, ударное воздействие, зависимость усилия от напряжения, шум в приводах переменного тока. [c.75]

Акустические наблюдения импульсной генерации типа 3 (рис. 6.1), генерируемой единичным эмиссионным центром, показывают, что при увеличении тока происходит смещение усредненного спектра шумов в более высокочастотную область, т. е. среднее число импульсных переключений тока в единицу времени с ростом тока увеличивается. Укорочение на три порядка максимального интервала между импульсными переключениями при увеличении тока с 1 нА до 10 мкА подтверждает наблюдаемое явление. В то же время при наблюдении эмиттирующей поверхности в автоэмиссионном проекторе видно, что количество эмиссионных центров в терминах автоэмиссионной картины при увеличении тока с 1 нА до 10 мкА практически не меняется. Это позволяет заключить, что с увеличением тока скорость флуктуационных процессов на поверхности катода возрастает. Возрастание скорости процесса при измерениях а аналогично эффекту увеличения что при неизменности должно приводить к уменьшению зависимости а от времени. Таким образом, наблюдаемое уменьшение разброса является результатом сдвига флуктуаций эмиссионных областей и центров в область более коротких времен за счет возрастания скорости флуктуационных процессов на поверхности катода. Увеличение тока с 1 нА до 10 мкА приводит также к росту скорости импульсного переключения эмиссионных центров с временами фронтов от 1 мс для токов 1 —ЮнА до десятков наносекунд и менее для тока 10 мкА. Предельно короткие значения фронтов не разрешены. [c.222]

Экспериментальные спектральные кривые тока фотоумножителя (пропорционального выходной мощности излучения лазера) показывают, что отношение мощностей избыточного фотонного шума и дробового шума пропорционально квадрату выходной мощности излучения лазера ниже порога генерации и обратно пропорционально квадрату выходной мощности излучения лазера выше порога генерации. Значительно ниже порога генерации можно наблюдать отклонение от квадратичной зависимости, если допустить вклад в выход спонтанного излучения более чем от одной линейно поляризованной моды. Установлено, что выше порога генерации ширина полосы избыточного фотонного шума изменяется линейно с выходной мощностью, а ниже порога — обратно пропорционально мощности [36]. Спектр мощности отношения шумов чуть выше и ниже порога генерации хорошо аппроксимируется лоренцевой кривой. Недавно экспериментально [36, 100] была продемонстрирована применимость модели Ван-дер-Поля к лазерному генератору с накачкой, превышающей пороговую. [c.469]

На рис. 5.5 показаны сходные результаты для полевого транзистора с р-п переходом. Здесь приведена зависимость тока /экв от напряжения стока Уа и две теоретические кривые, одна из которых (А) не учитывает влияния последовательных сопротивлений канала, а при построении второй Б) этот эффект принят во внимание. Кривая Б хорошо совпадает с экспериментальными данными, свидетельствуя о том, что тепловой шум ка- [c.95]

Шумовые параметры ПТ с р п перехо дом не зависят от внутреннего полного сопротивления источника сигнала 2,, поэтому для ПТ зависимость уровня шумов от ре жима работы по постоянному току определяется через зависимость крутизны 5 от ре жима (без рассмотрения эквивалентной схемы головки звукоснимателя) Для ПТ, изготовленного методом двойной диффузии, [c.129]

На рис. 4-28 показана зависимость уровня шума при проигрывании немых канавок от диаметра записи параметром кривых является ток подогрева резца при вырезании канавок. Частотная характеристика применявшегося измерителя уровня, задаваемая магнитным звукоснимателем и усилителем к нему, горизонтальна от 800 до Л5 ООО Гц, а ниже 800 Гц имеет спад с крутизной 6 дБ/октава. [c.113]

Паоли [193, 194] провел измерения шумов в полосковых ДГС-лазерах на GaAs — Alj Gai j As, работающих в непрерывном режиме при комнатной температуре. Частотный спектр флуктуаций интенсивности измерялся в диапазоне от 10 МГц до 4 ГГц при токах выше и ниже порогового. На рис. 7.11.8 дан пример спектра шумов в зависимости от тока для лазера с /пор, равным 372 мА. При токах выше порогового релаксационный резонанс дает максимум в шумовом спектре, резонансная частота Vr изменяется с током приблизительно как (///пор—1) . Прямо за порогом резонансная частота обычно равна 200— 1000 МГц. Спектр имеет плоскую форму при частотах менее 100 МГц. Как показано на рис. 7.11.9, для полоскового ДГС-лазера с более низким порогом в непрерывном режиме мощность шумов на частотах ниже резонансной (50 МГц) резко увеличивается у порога, равного 91 мА. Дальнейшее увеличение тока приводит к быстрому уменьшению шумов по мере того, как насыщение усиления стабилизирует флуктуации интенсивности [194]. [c.298]

Исследования флуктуаций тока автоэлектронной эмиссии представляют помимо чисто научного [280, 281] большой практический интерес [282] для разработки автоэлектронных катодов. Экспоненциальная зависимость тока автоэмиссии от прозрачности потенциального барьера, через который туннелируют электроны, обусловливает сильную зависимость флуктуаций тока от процессов, происходящих на поверхности автокатода и в его приповерхностных областях, что дает высокую чувствительность метода измерения шумов для исследования поверхности. Спектральные характеристики, в особенности низкочастотные флуктуации, несут информацию о временных и статистических параметрах электронных и адсорбционно-миграционных процессов на поверхности автокатодов. [c.219]

Результаты работ по флуктуациям автоэмиссионного тока как в низкочастотном диапазоне с применением ЭВМ [283, 284], так и в высокочастотном [285, 286] свидетельствуют о том, что преобладающим типом флуктуационных процессов на поверхности автокатодов является фликер- JUUL 1Л ПГ ный шум с характерной зависимостью 4 МАЛ. "WW интенсивности шума W от частоты / в j -г, JVJT/ виде [c.219]

Статистическое распределение шумового сигнала в указанных системах будет зависеть от конструкции и специфики применения самих систем длительности интервала наблюдения Т или длительности информационного символа, спектральных свойств шумового пЬля, ширины полосы пропускания оптического фильтра и др. Например, в случае глубокого охлаждения приемника (резкое уменьшение темнового тока), использования специальной пороговой дискриминации в приемнике и при необходимости широкого обзора пространства шумы будут в основном определяться внешними источниками, т. е. распределение будет подчиняться закону Бозе— Эйнштейна. Если в оптической системе применяется пространственная селекция, а приемник не охлажден, то распределение шумовых фотонов будет подчиняться закону Пуассона и т. д. Следовательно, в зависимости от конструкции н назначения системы класс учитываемых шумовых сигналов будет существенным образом изменяться. [c.53]

При выборе типа фотоэлемента необходимо учитывать основные характер истики, такие, как спектральная и интегральная чувствительность, световая, вольтампер-ная, частотная и др. Кроме того, необходимо знать постоянную времени, уровень шумов, характеристику утомляемости (старения) в зависимости от продолжительности работы или хранения, темновой ток (ток, протекающий через затемненный фотоэлемент), температурную характеристику (зависимость фототока или чувствительности от температуры), наибольшее допустимое рабочее напряжение, изменение чувствительности при смещении светового пятна от края к центру поверхности, габариты фотоэлемента и др. [c.345]

Из ф-лы ( ) видно, что глубина обедненной области зависит от прикладываемш о обратного смещения и, следовательно, определяется величине пробивного напряжения 81. Обраттюе смещение подбирается в зависимости от оптимального отношения сш пала к шуму и ограничивается величиной обрат -но1 о тока, к-рая зависит от удельного сопротивления 81 и утечек по поверхности кристалла. Следова- [c.120]

Рис. 7-10. Зависимость эквивалентного тока насыщенного диода для лампы 6АС7 от величины входной емкости. Лампа включена как триод с нейтрализацией емкости анод—сетка при г,—0. / экв представляет шуи цепи настройки, /"э(,.д—некоррелированную часть наведенного шумового тока сетки и / "д . — коррелированную часть наведенного шума сетки. Приведенное графическое построение справедливо, если мало пг, сравнению с другими велич нами (особенно /"эд,). Входная цепь является настроенной при С =0, если лампа заперта. Входная цепь настроена на максимум сигнала, если С = =—когда лампа работает

Дробный шум возникает вследствие дискретной природы электронов. Электрический ток не является непрерывным однородным потоком. Это поток отдельных дискретных электронов. Напомним, что фотодиод работает благодаря поглощению фотонов, которые инициируют появление электроннодырочных пар, а те, в свою очередь, — тока во внешнем контуре. Это трехст)шенчатый процесс фотон, электрон-дырка, электрон. Падение и поглощение каждого фотона и генерация пары носителей являются частями случайного процесса. Он протекает как серия дискретных событий, а не плавно текущий однородный поток. Таким образом, в действительности ток флюктуирует в зависимости от того, насколько много или насколько мало электронно-дырочных пар возникло в данный момент времени. [c.122]

Показатель степени, определяющий зависимость спектральной плотности фликкер-шума от тока через переход [c.205]

Туннельные диоды применяются как активные элементы в СВЧ генераторах и усилителях, а также в качестве быстродействующих переключательных элементов (время переьапочения менее 1 не) в бистабильных устройствах. В зависимости от применения туннельные диоды делятся на усилительные, генераторные и переключательные. У усилительных диодов стремятся обеспечить минимальный коэффициент шума, у генераторных - большое значение тока в точке максимума вольт - амперной характеристики, а у переключательных - широкую область впадины и -UI на рис. 4.27). [c.92]

В японских системах визуального датчика в зависимости от характера задачи в качестве телевизионных датчиков используют трубки различных типов. Наиболее широкое применение находит трубка типа видикон. Однако при восприятии видиконом информации о цвете объектов возникают проблемы, связанные с большим значением темнового тока. Меньший темновой ток имеют передающие трубки типа пламбикона. Высокой чувствительностью отличается ортикон с переносом изображения, которое хорошо воспринимается человеческим глазом. Диссектор изображения при очень высокой чувствительности имеет высокий уровень шухмов, и эта трубка сложна в обращении. И наконец, трубки с запоминанием изображения весьма перспективны в связи с возможностью кратковременной экспози-ции электронным затвором, однако вследствие высокого уровня шумов их нельзя использовать в качестве устройств ввода и обработки изображений [361. [c.93]

Шум и другие свойства фотоумножителей, существенные для оптической термометрии, были широко исследованы в работах [18—20, 22, 23, 29]. Выбор способа работы фотоумножителей методом постоянного тока [44] или методом счета фотонов в основном зависит от вкуса потребителя. Не существует никаких заметных преимуществ одного метода перед другим. В обоих случаях необходимо, чтобы фотоумножителю не мешали избыток шума, усталость или нелинейность. Метод счета фотонов имеет, однако, преимущество в том, что зависимость амплитуды сигнала от усиления меньще и ослабляется эффект утечек тока внутри фотоумножителя или около его цоколя. Кроме того, сигнал имеет цифровую форму, которая облегчает прямую связь с ручной цифровой обработкой и с контрольно-компьютерной системой. В обоих методах — на постоянном токе и методе счета фотонов — критичным является контроль температуры фотоумножителя, так как спектральная чувствительность (особенно вблизи длинноволновой границы), а также темновой ток зависят от температуры. Фотоумножители с чувствительным в красной области спектра фотокатодом 8-20, такие, как ЕМ1-9558 (щтырьковая замена для ЕМ1-9658 фотоумножителя 8-20), для понижения темнового тока должны работать при температуре примерно —25 °С. Применение чувствительного в красной области фотокатода позволяет работать с длинами волн примерно до 800 нм, хотя если прибор предназначен исключительно для воспроизведения МПТШ-68 выше точки золота, такие длины волн требуются редко. [c.377]

Другие эффекты, связанные е разогревом электронов, 1) В сильном электрич. поле электропроводность полупроводников кубич. сингонии становится анизотропной даже в отсутствие магн. поля (в слабых полях она изотропна). Это связаио преим. с разной заселённостью Г. э. долин зоны проводимости. 2) Изменяются коэфф. диффузии и спектральная плотность флуктуаций тока (см- Флуктуации электрические) возникает анизотропия этих величин даже при изотропной зависимости энергии электронов от квазиимпульса (характеристики шума, измеренные вдоль и поперёк тока, разные). 3 Наблюдается эмиссия Г. э. в вакуум из ненагретых полупроводников. 4) Возникает эдс при однородной темп-ре кристалла, но неоднородном разогреве электронов. [c.520]

Принцип действия анемометров тлеющего разряда основан на использовании зависимости электрических параметров разряда от параметров набегающего потока газа. Выбор тлеющего разряда обусловлен тем, что по своим параметрам он является наиболее приемлемым для измерения скорости потока. Так, например, обладающие меньшей плотностью тока темповой таусендовский и коронный разряды имеют большую чувствительность к давлению, нежели к скорости (для коронного разряда примерно в 50 раз [39, 52]), а дуговой разряд неприемлем вследствие значительного уровня собственных шумов. [c.269]

Процесс ПМО сопровождается повышенным шумом, поскольку к обычному спектру звуков, вызванных работой металлорежущего станка, добавляется шум аэродинамического происхождения, вызванный работой плазмотрона. Исследования, проведенные ВНИИОТ и ВНИИЭСО, позволили установить зависимость звукового давления от различных факторов процесса. Результаты этих исследованй показаны на рис. 102. По оси ординат отложены уровни звукового давления по шкале А, Дб, а по осям абсцисс — сила тока в цепи плазмотрона I, длина соплового канала I, длина дуги к и расход плазмообразующего газа G. Измерения проводили при работающем плазмотроне ПВР-402, сохраняя в отдельных сериях опытов постоянство остальных параметров процесса. Наибольшее влияние на уровень звукового давления оказывает расход плазмообразующего газа. Особенностью шума аэродинамического происхождения является широкий спектр с размещением максимальной энергии в области высоких частот. На рис. 103 приведены предельные спектры шума при точении с плазменным нагревом заготовок на карусельном станке в условиях обычного (кривая 2) и пониженного (кривая 3) расхода плазмообразующего газа по сравнению с предельно допускаемым спектром (кривая 1) по ГОСТ 12.1.009—76, Таким образом, необходимо создавать плазмотроны с минимальным расходом плазмообразующего газа. С другой стороны, необходимо все защитные устройства, используемые при ПМО, покрывать звукопоглощающей облицовкой. Такой же облицовкой должны быть снабжены ограждения, отделяющие участки с плазменным оборудованием от остального цеха. Рабочее место оператора желательно максимально удалять от источника шума, а оператора снабжать индивидуальными средствами защиты (наушниками ВНИИ0Т-2М или вкладышами Беруши ). [c.185]

Изменение температуры при диффузии измеряется датчиком — платиновой нитью диаметром 5,3 мкм, с сопротивлением около 94 ом. Нить является одним из плеч моста переменного тока. Напряжение генератора звуковой частоты, питающего мост, выбиралось таким образом, чтобы ток, протекающий через нить, не вызывал самонагрева (для исключения конвекции, зависимости чувствительности датчика от концентрации, давления и рода газа). Отсутствие самонагрева доказывается тем, что градуировочная кривая одна и та же для газов, резко отличающихся по теплопроводности (гелий и аргон), и при различных давлениях (760—50 мм рт. ст.). Градуировка схемы измерений производилась на отдельной термостати-руемой установке при неизменном токе, протекающем через нить. Инерционность датчика исследовалась на специальной установке и не превышала 0,005 сек. При начальной температуре 295° К мост балансируется до уровня шумов примерно 0,15 мкв. Возникающая малая разность температур около 0,2° С вызывает разбаланс моста, который модулирует несущую частоту 10 кгц по амплитуде и усиливается измерительным селективным усилителем. Модулированный и усиленный сигнал поступает на синхронный детектор, для которого в качестве источника опорного напряжения используется тот же генератор, детектируется и подается на один из каналов двухлучевого электронного осциллографа. Перед измерением в тот же канал поступает контрольный сигнал с мостовой схемы. На другой канал поступают метки времени от кварцованного генератора. Запуск развертки осциллографа синхронизирован с открытием шторки. Полученная на экране осциллографа картина фотографируется, и пленка обрабатывается на компараторе. Схема измерений с полосой пропускания примерно 1 кгц имеет чувствительность 2 10 °С. [c.66]

На рис. 5.13 показана нормированная зависимость шума от напряжения на стоке. Здесь Vm и /экво — значения напряжения стока и эквивалентного тока насыщенного диода, характеризующего шум, в режиме насыщения. При малых значениях Va/Vdo отношение /эквДэкво изменяется как (Vd/Vdo) что можно ожидать из разложения выражения (5.68) в ряд Тейлора по у. (Заметим, что при малых VdjVdo величина Id изменяется как Vd/Vdo-) Из рис. 5.13 следует, что /окв сходится к конечной величине. Отсутствие расходимости ( ) обуслов- [c.111]

Равенство (6.50) не является вполне точным. Более строгий анализ этой модели дает несколько иную зависимость Si(f) от S [89]. Более того, этот результат неприменим непосредственно к кремниевым диодам, поскольку в них основная доля фликкер-шума обусловлена флуктуациями рекомбинационного тока в области пространственного заряда. Ван дер Зилом дано детальное обсуждение модели поверхностной рекомбинации, которая может объяснить эти и другие экспериментальные данные [89]. [c.139]

Обобщенная структурная схема оптического приемника приведена на рис. 14.1. Как видно из нее, фотодиод преобразует принимаемый оптический сигнал в агпектрический ток, пропорциональный мощности оптического сигнала. Следующий за фотодиодом усилитель усиливает полученный токовый сигнал и преобразует его в напряжение. Как и в любой системе связи, отношение сигнал-шум на выходе оптической системы и ее характеристики определяются тем звеном оптического приемника, где принятый сигнал имеет наименьший уровень. Следовательно, характеристики этого звена являются основными при проектировании всей системы связи. В 14.2 будут рассмотрены различные источники шума в приемнике оптических сигналов. В последующих параграфах определяется зависимость отношения сигнал-шум от уровня принимаемого сигнала для различных схем усилителей. И, наконец, в заключительных главах будет найдено минимальное значение отношения сигнал-шум, необходимое для нормальной работы системы связи при использовании различных видов модуляции. [c.346]

Для обеспечения нелинейных искажений полезного сигнала меньше 1 % уровень его должен быть достаточно малым, так как остаточная памагиич011ность магнитного носителя в этом случае не превышает 25 % от максимально возможной [И]. Это ограничивает отношение сигнал/шум величиной 50—60 дБ, которая недостаточна для высококачественной записи звуковых сигналов (например динамический диапазон симфонического оркестра 90—100 дБ). Нелинейная зависимость между остаточной намагниченностью магнит о-го носителя и током записи, кроме гармонических, приводит к большим интермодуляционпым искажениям, которые не нормируются современной нормативной документацией на бытовые магнитофоны, но очень неприятно воспринимаются на слух. При прямом методе записи существует большая паразитная модуляция амплитуды воспроизводимого сигнала, уровень которой часто превышает 40—50 %. Использование различного рода шумоподавителей повышает отношение сигнала к шуму паузы на выходе магнитофона, но совершенно не уменьшает модуляционных шумов. Кроме того они неизбежно приводят к динамическим искажениям, которые также неприятно воспринимаются на слух. [c.4]

Обычно порог генерации в полупроводниковом лазере определяется по перегибу на ватт-амперной характеристике или при экстраполяции ватт-амперной характеристики к световой мощности, равной нулю, в соответствии с рис. 3.8.10. При вычислении пороговой плотности тока обычно не стремятся получить точное значение /пор, так как трудно измерить площадь сечения лазера с большей точностью, чем 5—10%. Однако, измеряя шумовые флуктуации интенсивности излучения, Паоли [135] удалось связать порог стабильной по амплитуде генерации с первой и второй производными вольт-амперной характеристики. Вблизи /пор увеличивается вклад стимулированного излучения, и на пороге генерации мощность шума достигает максимального значения. На рис. 7.7.7 зависимость (йУ/й ) от / сравнивается с относительной мощностью шума. Это сравнение показывает, что начало стабилизации возникает при токе несколько выше порогового, когда произойдет полное насыщение напряжения. [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...