Параллель критическая

Движение будет несколько иным, если маятник подвешен на нити, так как в этом случае односторонняя связь действует только до тех пор, пока остается положительной, т. е. до тех пор, пока точка остается ниже критической параллели (соответствую-шей рассматриваемому движению). Если Р в своем движении достигает этой параллели, то в этот момент связь перестает действовать и остается только сила тяжести. Если же в непосредственно следующий за этим момент нить благодаря действию на маятник силы тяжести останется ненатянутой, то точка будет двигаться свободно под действием силы тяжести, описывая дугу параболы (или, в частности, отрезок прямой), которая плавно сопрягается (см. п. 39 гл. I) с предшествующей дугой траектории на сфере. Это параболическое движение будет продолжаться до того момента, когда нить снова будет натянута с этого момента начнется новая фаза движения по законам сферического маятника. [c.155]

Поэтому имеет смысл исследовать возможность указанного выше критического положения только для таких движений, для которых полная энергия была бы положительна, а масса маятника при замене нити стержнем совершала бы движение по сфере между двумя параллелями, верхняя из которых была бы выше центра О. [c.155]

Вторая глава статьи посвящена построению сил инерции шатуна. Проведя достаточно подробное графическое исследование, Л. В. Ассур приходит к выводу, что ...в обыкновенном шатунном механизме всегда наблюдается удар в крейцкопфной головке, и избежать его вряд ли имеется возможность, не изменяя суш,ественно конструктивных форм. Между тем в кривошипной головке представляется полная возможность дифференцировать удар и получить плавный поворот вектора полных давлений . И далее Сопоставляя последние выводы со сказанным в конце первой главы, мы придем к заключению, что наибольшей плавности хода мы достигнем, если перенесем неизбежный удар к крейцкопфной головке в мертвую точку, при этом удар в параллелях будет отсутствовать, а критический момент для кривошипной головки будет, но-видимому, достаточно далеко выдвинут за мертвую точку..., чтобы удар и здесь стал невозможен . [c.34]

Если причиной возникновения вынужденных колебаний поперечной качки является давление ползунов на параллели, то критическая скорость определится по формуле (68) [c.390]

Определение наименьшего параметра критической системы сил для многоступенчатых стержней с нижним абсолютно защемленным и верхним свободным концом или с концом, снабженным ползуном, перемещающимся между идеально гладкими параллелями, проще всего производить методом перемещений. Критическую систему сил для многоступенчатых стержней с иными закреплениями концов целесообразно определять методом перемещений в комбинации с методом распределения неуравновешенных моментов. [c.279]

По инструкции завода Электросила роторы турбогенераторов проходят в окончательно собранном виде предварительную статическую балансировку на параллелях. Такая балансировка, хотя и не является необходимой, позволяет при последующем уравновешивании оперировать меньшим количеством груза, так как статический дисбаланс, вызывающий прогиб ротора по первой форме свободных колебаний, составляет основную часть неуравновешенности ротора. Путем определения величины дисбаланса по влиянию пробного груза на перемещение угла тяжелого места на заводе добились такого положения, что для большинства роторов стало ненужным последующее уравновешивание на первой критической скорости. [c.178]

Рис. 24.2. Относительные критические величины внешнего давления и радиальных усилий, приложенных по параллели сферической оболочки

В случае радиального обжатия (рис. 2 а, б), зависимость критического давления от угла <=х имеет экстремальный характер. Для жестко защемленной оболочки с относительной толщиной 0,1 (рис. 2 а) экстремум-максимум находится при Ы 60°, а для шарнирно опертой - при Ы s 75°. Для оболочки с 0,01 экстремум-максимум находится при U 75°. Характер влияния малых отклонений образующей от прямолинейной формы на критические значения нагрузки для различным образом армированных оболочек изучался с помощью методики [ б], Я Отклонение образующей формировалось путем задания в функции продольной координаты малых возмущений радиуса параллели цилиндрической оболочки вида [c.8]

Теперь в предположении, что параллель s- находится далеко от края оболочки для вычисления критической нагрузки и формы потери устойчивости можно воспользоваться формулами (I). Если , i , А постоянны то d = g-l и формулу для критического давления можно записать в виде [c.84]

Под действием внутреннего давления эллипсоид может поте-рять устойчивость при 26 <1. При этом критические значения параметров q п п находятся по различным формулам в зависимости от знака разности 26-1. Действительно, на наиболее слабой параллели функция (7) достигает наименьшего значения. При 1 < 25 < этот минимум достигается на эк- [c.85]

Рассмотрим, например, кручение сплюснутого эллипсоида вращения с полуосями а = / , Ь= / / /Т (см. рис. 4.4 а). Пусть R/h = 500, у = 0,3, 0 0 02, 0 =тг/4, Q = n/2, где угол 0 показан на рис. 4.4. С учетом формул (4.4.8) ЗГ (s) = sin 0, следовательно, наиболее слабой является параллель 0 = 0 и выполнено условие (5.9). Критическое значение крутящего момента равно [c.283]

Минимизация функции зг (5) определяет наиболее слабую параллель (см. (4.3.10)), поэтому из (12) следует, что в без-моментной постановке в рассматриваемом примере (как и в примере 14.1) имеет место случай 1, т. е. форма потери устойчивости должна была бы охватывать всю срединную поверхность. Критическое значение силы при этом равно [c.307]

Балансировку начинают с проверки вибраций на первой критической скорости. Эта вибрация не должна превышать установленной нормы. После статической балансировки ротора на параллелях вибрации опор при первой критической скорости в РБС, как правило, не превышают 10—20 мкм, и практически уравновешивание пэ [c.168]

Эти же методы были использованы Ф. С. Рацер-Ивановой (1959) для изучения полусуточных и суточных приливов в полярных бассейнах. При этом удалось также определить глубины бассейнов, для которых имеет место резонанс с той или иной составляющей приливообразующего потенциала, Ею же (1965) изучались свободные колебания с периодами, большими 12 часов, в полярных морях при условии, что критическая параллель пересекает бассейн, В этом случае задача оказывается наиболее сложной, так как дифференциальное уравнение теории приливов имеет особые точки, положение которых заранее неизвестдо. [c.80]

Балансировку начинают с проверки виброперемеш ений при первой критической частоте враш,ения. Это виброперемещение не должно превышать установленной нормы. После статической балансировки ротора на параллелях виброперемещения опор при первой критической частоте вращения в РБС, как правило, не превышают 10—20 мкм, и практически проводить балансировку в своих подшипниках по первой форме изгиба не приходится. В противном случае на ротор устанавливают пробную симметричную систему корректирующих масс и с ней производят следующий пуск. Значение и место установки пробной системы корректирующих масс определяются по соответствующему комплексу чувствительности для роторов дакного типа (см. табл. 4-16). Расчет требуемой системы корректирующих wia производится по симметричным составляющим виброперемещений, измеренных при первой критической частоте вращения. [c.158]

По характеристическому расстоянию с помощью заранее построенных номограмм можно определить критические диаметры для деталей различной формы и размеров, охлаждаемых при закалке погружением в разные среды. Одна из таких номограмм, разработанная М. Е. Блантером, приведена (в упрощенном виде) на рис. 2.7. Номограмма дана для трех форм закаливаемого тела для диска L/D=0,1 для параллеле-йипе а L/a=l (т. е. для куба, то же для шара) для цилиндра L/D=10, где а — сторона квадрата, L — толщина (длина), D — диаметр диска (цилиндра). [c.154]

Выше уже говорилось, что теоретическая прочность (а=1) может быть достигнута лишь при отсутствии дислокаций. Но получать бездислокацион-ные металлические кристаллы удается пока лишь в весьма ограниченных размерах — в виде усов и техника этим воспользоваться пока не может. Однако, существует другой путь упрочнения металлов. Оказывается, что реальная прочность металлов падает с увеличением числа дислокаций только вначале. Достигнув минимального значения при некоторой критической плотности дислокаций, реальная прочность вновь начинает возрастать. Такого рода зависимость между реальной прочностью и плотностью дислокаций (и других несовершенств) схематически представлена на фиг. 40. Повышение реальной прочности с возрастанием плотности дислокаций находит свое объяснение в том, что при этом возникает не только параллель- [c.43]

Рассмотрим случай, когда причиной возникнове-ния вынужденных колебаний является давление крейцкопфов на параллели. Находя закон изменения отого давления из индикаторных диаграмм и произведя гармонический анализ кривой давлений, можно выделить из неё гармоники первого, второго и высших порядков. Наиболее значительными оказываются гармоники второго и четвёртого порядков. Тогда критические скорости, при которых может возникнуть резонанс колебаний подпрыгивания, определятся но формуле (79) [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...