П параметры пара начальные питательного насос

Задача 7.10. Определить кпд конденсационной электростанции брутто без учета работы питательных насосов, если кпд котельной установки ,у = 0,89, кпд трубопроводов t] p=0,91, относительный внутренний кпд турбины /о, = 0,84, механический кпд турбины /м = 0,98, электрический кпд генератора >/ = 0,98, начальные параметры пара перед турбинами pi = 9 МПа, /, = = 550°С и давление пара в конденсаторе = 10 Па. [c.204]

Для этого на i—s диаграмме (рис. 14-15) определяется начальная точка 1, соответствующая заданным начальным параметрам пара pi и ti перед турбиной. Из этой точки проводится прямая процесса адиабатического расширения до заданного конечного давления р2- Длина отрезка h=ii—12 определяет удельную работу пара в турбине. Величину h называют обычно располагаемым теплопадением или теплоперепадом. Подставив величину h в уравнение (14-9), получим следующее выражение для т]г (без учета работы питательного насоса). [c.433]

Высокий к. п. д. этой станции, равный 35,0%, определяется значениями начальных параметров пара и высокой температурой вторичного перегрева, а не особенностями построения тепловой схемы. Схему можно улучшить, заменив часть регенеративных поверхностных подогревателей смешивающими (перед питательным насосом). [c.196]

Рис. XV.1. Влияние начальных параметров пара на изменение к. п. д. нетто турбоустановки с электроприводом питательного насоса

С увеличением единичной мощности агрегатов и с ростом начальных параметров пара в цикле роль питательных насосов в тепловой схем станции постоянно возрастает. Требования к работе питательных насосов, особенно в связи с переходом на блочные схемы, также постоянно возрастают. Одновременно возросли мощности привода питательных насосов до 12—18 МВт. В связи с переходом на закритические параметры пара возникла необходимость перехода на насосы с высокой частотой вращения (п = 4500 -т- 6000 об/мин) для создания приемлемых конструкций насосов и необходимости регулирования производительности методом изменения частоты вращения. Все это выводит питательные насосы в разряд важнейших элементов тепловой схемы. Основные данные по количеству и мощности питательных насосов приведены в табл. 15-3. [c.255]

Из табл. 15-3 видно, что с повышением начальных параметров возрастает расход электроэнергии на собственные нужды на питательные насосы. Особенно возрастает этот расход на питательные насосы для турбоагрегатов с регулируемыми отборами типов Т и ПТ, так как при той же электрической мощности значительно возрастает расход пара на турбину. Так, на турбине ПТ-60-130/13 максимальный расход пара = 370 т/ч, а на турбине К-100-90 = 363 т/ч. [c.255]

В результате на ТЭС в зависимости от вида топлива, начальных и конечных параметров, тепловой схемы и других причин в электрическую сеть передается только около 40 % энергии топлива. При этом часть этой энергии приходится заимствовать из сети обратно для питания электродвигателей питательных, циркуляционных и других насосов, для зарядки резервных аккумуляторных батарей и т.д. (это так называемые собственные электрические нужды станции). В результате в зависимости от параметров пара, вида топлива, режима работы, времени года и т.д. абсолютный КПД электростанции составляет всего 35—37 %. Эту величину для конденсационной электростанции с равным успехом можно называть КПД электростанции и коэффициентом полезного использования топлива. [c.28]

Питательные насосы 147 Повышенные начальные параметры пара 121 [c.342]

Так, при сверхкритических параметрах давление и температура Н2О изменяются в пределах 30—0,003 МПа и 565—30°С, при высоких параметрах —в пределах 13—0,003 МПа и 565—30°С. Максимальное по значению давление создается питательными насосами. На участке котла, а именно от входного коллектора экономайзера до выходного коллектора пароперегревателя, давление несколько снижается, а температура существенно возрастает, достигая значений, установленных для начальных параметров пара. При прохождении проточной части турбины происходит адиабатное расширение пара, сопровождающееся снижением его давления и температуры. На мощных КЭС применяют промежуточный перегрев пара, направляя его из определенных ступеней турбины (обычно при давлении 4 МПа) в специальный пароперегреватель. В нем пар нагревается до температуры первичного перегрева, т. е. до 540—565 °С. [c.14]

Определить состояние пара за турбиной и подсчитать внутренний к. п. д. паротурбинной установки, если начальные параметры Р1=13,0 МПа и <1=565 °С, давление в конденсаторе =40 гПа, внутренние относительные к. п. д. турбины и питательного насоса соответственно т) о1=0,85 и Т1 о1=0,87. [c.145]

На рис. 19.1 приведена схема КЭС с паровой конденсационной турбиной. Перегретый пар, получаемый в парогенераторе 1 с начальными параметрами состояния р и 1 поступает в паровую турбину 2, где расширяется до давления рг в конденсаторе 4. Работа, получаемая при расширении пара в турбине, затрачивается на привод электрического генератора 3 вырабатываемый электрогенератором электрический ток используется потребителями. Отработавший в турбине пар конденсируется в конденсаторе тепло конденсации пара передается охлаждающей воде, подаваемой в конденсатор циркуляционным насосом 5. Конденсатный насос 6 подает конденсат в питательный бак 8, куда поступает также добавочная химически очищенная вода 7. Питательный насос 9 из бака 8 подает воду в парогенератор 1. [c.298]

Изменение термического к. п. д. цикла Рен-кина насыщенного пара ч с учетом и без учета работы питательного(и конденсатного) насоса приведено на фиг. 49, из которой видно, что к. п. д. имеет максимум при = = 350° С и = 170 ата в расчете принято, что р 0,04 ата, 1 — 2Ъ,(Ь° С.С повышением начальных параметров отклонение к. п. д. цикла Ренкина насыщенного водяного пара от к. п. д. цикла Карно увеличивается (фиг. 49, [c.77]

Пример 19-4. Определить внутренний относительный и эффективный к. п. д. паротурбинной установкн и состояние пара за турбиной, если начальные параметры pi = 160 бар и h = 550° С, давление в конденсаторе = 0,05 бар внутренние относительные к. п. д. турбины и питательного насоса соответственно равны rioT = 0,88 т)он = 0,9 к. п. д. котельной Г1к = 0,85. Паротурбинная установка работает по циклу, изображенному на рис. 19-20. [c.317]

В рассматриваемой тепловой схеме паровая турбина 7 принята конденсационной (возможна установка и теплофикационных турбин) с нерегулируемыми отборами пара из промежуточных ступеней для регенеративного подогрева питательной воды. Начальные параметры пара перед турбиной 7—12,8 и 565° С. В установке предусмотрен один промежуточный перегреватель, в котором пар при давлении 2,65 Мн1м перегревается до 565° С. После турбины 7 отработавший пар поступает в конденсатор 8. Конденсат из него насосом 9 подается в подогреватели 10 регенеративного цикла низкого давления (все подогреватели низкого давления на схеме условно показаны в виде одного, обозначенного позицией 10). После подогревателя 10 конденсат поступает в деаэратор //и далее в питательный насос 12, который подает питательную воду в подогреватели 13 высокого давления (эти подогреватели также условно показаны в виде одного обозначенного позицией 13). Для того чтобы иметь возможность регулировать температуру питательной воды, ее поток после насоса 12 разветвляется и часть питательной воды направляется в водяной экономайзер 14, являющийся второй ступенью по ходу уходящих газов из турбины 5. [c.381]

Рис. XV.2. Влияние начальных параметров пара на изменение к. п. д. нетто ПТУ с трубоприводом питательного насоса. (Обозначения те же, что на рис. XV. 1)

В установках, использующих пар средних начальных параметров, прилго-няются деаэраторы атмосферного типа, причем за деаэратором устанавливается один подогреватель высокого давления, в котором питательная вода подогревается до 150° С. Необходимо отметить, что и в этих установках в подавляющем большинстве случаев целесообразно устанавливать деаэраторы повышенного давления, так как в этом случае схема пита-гельных трубопроводов получается весьма простой. Кроме того, при этом представляется возможным ивбежать установки подогревателей высокого давления, устанавливаемых а напорной стороне питательных насосов. [c.358]

Работа питательного насоса 15 Равнопрочные начальные параметры пара 33 Развернутая тепловая схема дубль-блока ТЭЦ ЗИТТ с турбиной ПТ-135 130/15 195— 197 [c.324]

На рис. 6.1 показана развернутая тепловая схема конденсационного моноблока на газе и мазуте с одновальной турбиной К-800-23,5 АО ЛМЗ с номинальным расходом пара 666,6 кг/с, или 2400 т/ч, начальными параметрами пара 23,5 МПа, 540/540 °С, с котлом ТГМП-204 паропроизво-дительностью 722,2 кг/с, или 2600 т/ч, (25 МПа, 545/545 С). У вспомогательного оборудования, показанного на рис. 6.1, есть следующие особенности и характеристики конденсатор имеет перегородку по пару для двухступенчатой конденсации деаэратор два питательных и два бустерных насоса, совмещенных на общем валу с двумя конденсационными приводными турбинами мощностью по 17 МВт, имеющими свои конденсаторы и конден-сатные насосы. В схему включены пускосбросное устройство на 104,17 кг/с (375 т/ч) свежего пара пускосбросное устройство собственного расхода для резервирования подачи пара к турбинам питательных насосов и деаэраторов две РОУ собственного расхода 27,8 кг/с (100 т/ч) на давление 3,9/1,28 МПа и 27,8 кг/с, или 100 т/ч, на давление 1,57/1,08 МПа. Паровой котел имеет насосы рецир- [c.480]

Турбина рассчитана на начальные параметры пара 23,5 МПа (240 KT lm ) и 540°С и промежуточный перегрев до 540°С и снабжена восемью отборами пара на подогреватели и отбором пара на турбинные приводы питательных насосов. Кроме отборов пара на регенерацию и турбины питательных насосов, в турбине возможны без снижения номинальной мощности дополнительные отборы пара до 290 т/ч на мазутное хозяйство, приводные турбины воздуходувок, основной и пиковый сетевые подогреватели теплофикационной воды. [c.147]

В комплект турбопитательного агрегата (рис. 11-3) входит приводная паровая турбина 0Р-12П Калужского турбинного завода (КТЗ) и питательный насос ЛМЗ. Турбина изготовлена для работы при переменных начальных и конечных параметрах пара и переменной частоте вращения. [c.169]

Блок 300 Мвт с двухступенчатым промежуточным перегревом пара. Турбоустановка К-300-300 (СКК-300 по одному из вариантов проекта имеет начальные параметры пара 300 ат, 650° С и два промежуточных перегрева, при 65—60 ат и 15—13 аз-до 565° С конечное давление пара 0,03 ат. Котельный агрегат — прямоточного типа (рис. 12-7). Турбина имеет девять регенеративных отборов пара для подогрева питательной воды до 274° С. Имеются четыре регенеративных подогревателя высокого давления и щесть низкого давления. Пар из отбора и противодавления приводной турбины питательного насоса может использоваться для подсущки топлива (бурого угля), отопления, а также для регенеративного подогрева воды. [c.152]

На рис. 13.5 приведена элементарная схема паросиловой установки с регенеративным подогревателем питательной воды (обозначения до шестой позиции включительно те же, что и на рис. 13.1). Для подогрева питательной воды (конденсата) на ее пути установлен регенеративный подогреватель 7. В качестве теплоносителя отбирают часть пара из промежуточных ступеней турбины, т. е. отбирают пар, не полностью отработавший и направляют его в подогреватель. Подогретый горячим паром конде11сат подается в котел питательным насосом 8. В зависимости от начальных параметров пара p , /, температуру конденсата доводят до 145—245 С. Экономичность регенеративного подогрева питательной воды оценивается величиной экономии топлива [c.152]

Третий блок имеет двухвальную турбину мощностью 300 Мвт с начальными параметрами пара 140 ати и 565° С при промежуточном перегреве до 537° С. Турбина отдает отборный пар трех давлений иа соседний газовый завод. Без отбора пара на завод при максимальном пропуске пара 1 010 т/ч и давлении в конденсаторе 0,035 ата турбина развивает мощность 344 Мвт. Турбина первого вала состоит из части высокого давления (девять ступеней) и двухпоточной части среднего давления и развивает при 3 600 o6 muh мощность 169 Мвт турбина второго вала состоит цз двухпоточной части низкого давления (десять ступеней) и развивает при 1 800 об/мин мощность 175 Мвт. Корпуса высокого и среднего давлений двойные. Два конденсатора, соедчне ыые уравнительной паровой линией, расположены под турбиной низкого давления. Подогрев питательной воды осуществляется в семи ступенях, из которых четыре являются подогревателями низкого давления и две — подогревателями высокого давления. Деаэратор работает при 10 ата. Особенностью блока является то, что питательный насос на 100 7о производительности котлоагрегата мощностью 9 ООО кет присоединен посредством гидромуфты непосредственно к первому валу турбины. Насос имеет пять ступеней, при производительности 1 435 м 1ч создает напор 1 950 м вод. ст. и работает на питательной воде с температурой 184° С при 3 510 об/мин. Кроме того, установлены два резервных девятиступенчатых насоса на 50% нагрузки котлоагрегата с производительностью 720 м /ч при напоре 200 ати с приводом от электродвигателей мощностью по 4 500 Мвт. [c.302]

При расщирении электростанции были установлены два блока мощностью по 100 Мвт на начальные параметры пара ПО ати и 525° С без промежуточного перегрева. Место для новой установки высвободилось после демонтажа старых конденсационных турбин низкого давления. Турбоагрегаты трехкорпусные с двумя выхлопами и пятью отборами пара. Два подогревателя питательной воды установлены после питательных насосов. Добавочная питательная вода подается от электростанции Гольденберг II. На случай аварий предусмотрены баки холодного конденсата, который может подаваться в ко тденсатор ( ад конденсатосборником) или — посредством насоса — в линию основного конденсата после подогревателя эжекторов. Предусмотрена редукционно-охладительная установка, позволяющая передавать пар котлоагрегатов высокого давления к еще работающим конденсационным турбинам низкого давления. [c.387]

Турбоагрегаты трехкорпусиые с двухпоточной частью низкого давления на начальные параметры пара 110 ати и 525°С с промежуточным перегревом до 515° С. Питательная вода подогревается в шести ступенях до 233° С. Деаэраторы работают при скользящем давлении. На каждый блок установлено два питательных насоса, рассчитанных [c.392]

Следующий блок с турбоагрегатом мощностью 175 Мвт рассчитан на начальные параметры пара, 170 ати и 565° С с промежуточным перегревом до 540° С и прямоточным котлоагрегатом типа Зульцер паропроизводительностью 500 т/ч. Турбоагрегат трехкорпусный с тремя выхлопами и семью отборами. После питательных насосов установлены три подогревателя высокого давления, за которыми установлен предвключенный охладитель перегрева пара второго отбора. Первый и третий подогреватели высокого давления имеют встроенные охладители перегрева кроме того, все подогреватели высокого давления имеют охладители дренажа. Дренажи подогревателей высокого давления сливаются каскадно в деаэратор. Дренаж первого подогревателя низкого давления сливается в конденсатор, дренажи двух других подогревателей низкого давления подаются сливным насосом в линию основного конденсата. Для всех блоков имеется общая установка для глубокого обессоливания добавочной воды. Все генераторы через блочные трансформаторы, установленные открыто у фасадной стены машинного зала, присоединены к двойным сборным шинам 150 кв. [c.561]

Последующее нагружение энергоблока ведется на скользящих параметрах. Все большая часть пара из сепараторов котла направляется в турбину, и в момент 7 котел переходит на прямоточный режим. Одновременно с повышением мощности в момент S начинается профев турбопитательного насоса и переход на работу с ним в момент 9 (пуск турбины начинается на питательном электронасосе). К моменту I/ исчерпывается пропускная способность пускового узла котла. Поскольку весь этот этап нафужения осуществлялся при четырех полностью открытых регулирующих клапанах (из шести), то исчерпание пропускной способности котла происходит при достижении начального номинального давления. Это позволяет исключить этап перевода турбины с текущего давления на номинальное и избежать опасностей, о которых говорилось выше. Встроенная задвижка котла полностью открывается, а пусковой узел котла отключается. Дальнейший набор мощности осуществляется открытием РК № 5 (см. рис. 11.8). В результате в момент 72 нафужение турбины заканчивается при температуре пара перед цилиндрами 520 °С. Отключают обофев фланцевых соединений ЦВД и ЦСД-1. В последующие 20 мин температуры (q и выводятся на номинальные значения (в момент 75). [c.391]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...