Фактор активационный

Фазовое представление 345—352 Фазовый переход второго рода 235 Фазы жидкие, состоящие из несферических молекул 123—127 Фактор активационный 563 [c.586]

Основным фактором, определяющим скорость коррозии многих металлов в деаэрированной воде или неокисляющих кислотах, является водородное перенапряжение на катодных участках металла. В соответствии с определением поляризации, водородное перенапряжение — это разность потенциалов между катодом, на котором выделяется водород, и водородным электродом, находящимся в равновесии в том же растворе, т. е. разность измер — (—0,059 pH). Таким образом, водородное перенапряжение измеряют точно так же, как и поляризацию. Обычно считают, что водородное перенапряжение включает лишь активационную поляризацию, соответственно реакции 2Н" Hj — ё, но часто полученные значения содержат еще и омическое перенапряжение, а иногда и концентрационную поляризацию. [c.56]

По виду уравнения (4.21) можно предположить, что циклическая составляющая режима испытания способствует изменению как энергии активации за счет интенсивного разрыхления материала, так и активационного объема — коэффициента перенапряжения за счет структурных изменений, развивающихся под действием переменных температурно-силовых факторов. [c.168]

При протекании термодинамически вероятной реакции электрохимической коррозии установление стационарной скорости коррозионного процесса в общем случае будет определяться такими тремя видами торможения торможением активационного характера (например, перенапряжение электродного процесса), торможением диффузионного характера и торможением за счет омического сопротивления. Реально устанавливающаяся скорость электрохимической коррозии, таким образом, зависит как от степени термодинамической нестабильности металла в данных условиях, так и от ряда кинетических факторов, определяющих интенсивность торможения коррозионного процесса. Это следует из основного аналитического уравнения для скорости электрохимической коррозии [c.9]

Причина возникновения поляризации состоит в том, что переход зарядов из металла в раствор и перемещение ионов в электролите встречает определенное сопротивление. В зависимости от вызывающих его факторов различают активационную, концентрационную и омическую поляризации. [c.32]

Сопротивление процессу восстановления иона водорода (присоединения электрона и образования молекулы Hj) является причиной возникновения активационной поляризации. Такая поляризация была названа водородным перенапряжением или перенапряжением выделения водорода. Чем больше перенапряжение выделения водорода, тем медленнее протекает сопряженный анодный процесс — коррозия металла. Полировка поверхности металла, понижение температуры электролита и увеличение плотности поляризующего тока. — все эти факторы влияют на увеличение перенапряжения выделения водорода. [c.34]

В общих случаях коррозии, как химической, так и электрохимической, различают два основных типа контроля, т. е. основного фактора, ограничивающего скорость процесса коррозии. Если протекание коррозии определяется в основном торможением диффузионных процессов, то говорят о диффузионном контроле если затрудненность в протекании непосредственно самой реакции, говорят о кинетическом (активационном) контроле коррозионного процесса. Очень часто эти факторы имеют соизмеримое значение, тогда имеем дело с диффузионно-кинетическим контролем коррозионного процесса. [c.40]

Приложения описанной схемы тесно связаны с необходимостью тщательного анализа температурной зависимости упрочняющих факторов и спектров их активационных энергий. Вычисление локальных напряжений преодоления препятствий требует, подобно тому как это сделано в работах [113, 229, 232], привлечения конкретных моделей взаимодействия дислокаций с препятствиями. Но и качественное рассмотрение может привести к ряду интересных выводов [ИЗ, 119, 131,135]. [c.209]

Здесь Л д концентрация адсорбированных молекул, — частотный фактор, X — порядок реакции. Нагрев поверхности приводит к десорбции частиц со все более и более высокой энергией активации , а десорбированные частицы могут быть обнаружены в газовой фазе при помощи обычных масс-спектрометров. Величину активационного барьера десорбции можно найти по наклону экспериментальной зависимости п с1И/сИ) =Л1/7). [c.146]

Д (г,х) = Aio(- )exp(-//x), (6.6) где A9o(t) и Д9o( ) — избыточный заряд МСГ на однородном участке поверхности в начальный и произвольный моменты времени. При туннельном или надбарьерном механизме переноса носителей заряда через барьер X = Ха ехр и, где Хо — константа (хо — т.н. частотный фактор ), U = W/kT или d/do при активационном и туннельном переносе W и d — высота и ширина потенциального барьера, соответственно. Для барьера прямо- [c.193]

Для того чтобы уравнение (3.1) отражало влияние вида напряженного состояния на долговечность, следует в предэкспо-ненциальной функции этого уравнения в качестве напряжения использовать полное выражение о-д в виде формулы (4.13), а в экспоненциальную функцию в качестве множителя при активационном объеме ввести оу,- Коэффициент Я критерия прочности (4.13) и параметр у уравнения (3.1) отражают влияние одного и того же фактора, неоднородность структуры и не зависят от температуры. [c.149]

Целесообразность применения уравнения типа (3.1) в условиях сложного температурно-силового нагружения вытекает из кинетической концепции прочности твердых тел. По существу уравнения (4.18) и (4.21)—(4.23) представляют собой различные варианты уравнения типа (3.28), в которых отражены факторы, влияющие на изменение активационных параметров разруще-ния. Разрыхление от пластической составляющей деформации в цикле и накопление повреждений во время вьщержки при максимальной температуре влияют на межатомные силы связи и в конечном итоге — на долговечность металла, рассчитываемую по уравнению (4.16). [c.168]

Кроме того, в данной работе впервые проведена оценка активационных параметров в области деформации ниже макроскопического порога хрупкости Si. При этом полученные значения этих параметров, в частности, низкое критическое напряжение сдвига, малая величина энергии активации, большая величина активащюнного объема и более высокая подвижность дислокаций, свидетельствуют об аномальности механических свойств в приповерхностном слое Si [307- 314]. Обращает на себя внимание тот факт, что аномальность механических свойств проявляется именно в тонком поверхностном слое кристалла [рис. 101], глубина которого согласуется с данными работ по тонкой абразивной обработке полупроводников [96, 97 и их статическому нагружению инденторами различной формы [98- 100, 105]. Особая деформационная способность приповерхностного слоя по сравнению с объемом кристалла находит подтверждение в работах по абразивной обработке полупроводников [96, 97, 102, 553, 554], в которых показано, что при переходе к определенной степени дисперсности абразива (для Si порядка 0,25 мкм [96, 97]) можно полностью избежать хрупких трещин и получить чистые единичные дислокации. При более крупных частицах абразива, как правило, наблюдается хрупкое разрушение [96, 97, 102, 553, 554]. Аналогичная закономерность проявляется и при статическом нагружении полупроводниковых кристаллов, когда лишь при строго определенной величине нагрузки может протекать чисто пластическая деформация [98—100, 105], а при большей величине нагрузки, которая вовлекает в пластическую деформацию соответственно более глубокие слои приповерхностного слоя, наряду с образованием дислокаций наблюдается процесс хрупкого разрушения[102,554]. Кроме того, следует отметить, что именно в приповерхностных слоях кристаллов (порядка 2—5 мкм для S1 и Ge) проявляются обычно фотомеханический, электромеханический и концентрационный эффекты [423, 430, 431]. При объяснении природы этих эффектов в работах [430, 431] предполагалось понижение барьеров Пайерлса под действием тех или других внешних факторов (электрическое поле, освещение и т.п.). Поскольку в данной работе указанные внешние факторы отсутствовали, на основании полученных результатов можно 178 [c.178]

Причины статистической природы разрушения обусловлены двумя факторами влиянием термических флуктуаций и случайностями в расположении и размерах трещиноподобных дефектов. Т. Якобори называет первую причину микроскопической случайностью, а вторую макроскопической случайностью [44]. Если разрушение термически активировано, то параметрами, определяющими разрушение на микроуровне, являются термоактивационные параметры (энергия активации, активационный объем), а на макроуровне — энергия на длину трещины, критическая длина трещины и разрушающее напряжение. [c.58]

В настоящее время еще неясно, однако, могут ли быть представления, развитые нами применительно к пластифицирующему действию органических поверхностно-активных сред, непосредственно, без учета каких-либо дополнительных факторов, приложимы к случаю пластифицирующего действия металлических расплавов. Именно, определенные трудности возникают при сопоставлении активационных энергий процесса для органических сред температурно-скоростная зависимость эффекта привела нас к значению и 0,5 эв, что хорошо согласуется с энергией образования новой моно-атомной ячейки свободной поверхности при перемещении конца дислокационной линии вдоль поверхности кристалла. В случае же цинк — олово пластифицирующее действие наблюдается при значительно более высоких температурах и малых скоростях растяжения. Это означает, по-видимому, что в данном случае активационная энергия процесса значительно выше, и что в качестве элементарного акта надо рассматривать уже не образование моноатомной ячейки на поверхности, а нечто более сложное, например, неконсервативное перемещение при обходе концом дислокации того или иного дефекта на контуре плоскости скольжения (в сочетании с образованием одной или сразу нескольких новых моноатом-ных ячеек поверхности) эффект может быть связан и с облегчением действия подповерхностных источников дислокаций [113, 117, 138]. [c.224]

При обычных условиях, в отсутствие ярко выраженных адсорбционных эффектов явление длительной прочности, т.е. наличие плавной зависимости ip=/(P), обусловливается термически активируемым процессом постепенного развития в металле трещин и других дефектов, причем этот процесс неразрывно связан с термически активируемым процессом стационарной ползучести и, по всей вероятности, имеет ту же природу, тот же элементарный микромеханизм, что и этот последний действительно, из работы С. Н. Журкова и Т. П. Санфировой [268] следует, что оба они характеризуются одинаковыми значениями активационной энергии /o и структурного фактора у-Совершенно очевидно, что в рассматриваемом нами случае потери длительной прочности под действием сильно адсорбцион-но-активной среды механизм разрушения металла имеет существенно иную природу. [c.282]

В более общих случаях коррозии, как химической, так и электрохимической, можно различать два типа контролирующих факторов (или контроля), ограничивающих скорость коррозии. (Если процесс коррозии определяется в основном торможением диффуаионных процессов, подразумевают д и ф ф у з и он н ы й кон т-р о л ь, если затрудненностью протекания непосредственно самой реакции,— кинетический (активационный) контроль коррозионного процесса. Очень часто эти факторы соизмеримы, тогда имеем дело с диффузионн о-к инетическим контролем коррозионного процесса. [c.22]

Полученные данные показывают, что энергия активации процесса повреждаемости на 1-й (малоцикловой) стадии практически не зависит от режима нагружения, а активационный объём является слабой функцией ширины спектра вибрационного нагружения. На 2-й стадии кривых усталости (многоцикловой) термоактивационные параметры обнаруживают сильную зависимость от этого фактора воздействия. Наиболее неблагоприятными для работы в условиях вибронагружения, согласно данным термоактивационного анализа, являются режимы поли-гармонического нагружения с максимальными амплитудами напряжений на первой собственной частоте объекта испытаний. Остаётся невыясненной причина нарушения монотонного хода зависимостей Уоз = f(A й) и урз = f(A o) на обоих концах использованного диапазона Асо. Аналогичный характер имеет зависимость параметров аппроксимации в формуле (4) от ширины спектра. Ввиду этого, возможность прогнозирования кривых усталости на основе данных термоактивационных параметров, полученных для базовых кривых усталости в исследованном диапазоне изменения ширины спектра, целесообразно проверить именно в областях, где монотонность изменения этих параметров нарушена, т.е. для А(о=10 Гц и Асо=100 Гц. Полагая базовыми кривые усталости, полученные при испытаниях на режимах [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...