Направления глав-ны-х кривизн

Во-первых, если край оболочки (будем считать, что он совмещен с линией aj = ajo) в некоторой точке проходит вдоль асимптотической линии срединной поверхности, то в этой точке обращается в нуль нормальная кривизна в направлении линии = а , т. е. — 00, а в этом случае теряет силу приближенная теория простого краевого эффекта, построенная в главе 8. [c.124]

В работе [133] показано, что, если сосредоточенные нагрузки действуют на оболочку положительной кривизны, то, так же как и при действии распределенных сил, соответствующее напряженно-деформированное состояние состоит из основного напряженного состояния, определяемого описанным выше способом, на которое вблизи точки приложения нагрузки накладывается локальный краевой эффект, быстро убывающий при удалении от этой точки в любом направлении. Таким образом, изложенные в этой главе результаты надо считать приближенно правильными в достаточном удалении от точки 16 [c.243]

В заключение этой главы рассмотрим напряженное состояние комбинированной цилиндрической оболочки, состоящей из внутреннего металлического слоя, усиленного нитями, намотанными в кольцевом направлении. Конструкции такого рода применяются в качестве баллонов давления и позволяют получить существенное увеличение несущей способности по сравнению с равноценным по весу металлическим баллоном. Расчету таких конструкций посвящено значительное число работ [7, 52, 88, 126, 131], в которых в основном рассматриваются упругие деформации. Некоторые уже исследованные вопросы, связанные, в частности, с определением величины предварительного натяжения стекло-ленты, нуждаются в уточнении. Будем считать оболочку тонкой, радиус кривизны обоих слоев примем равным R. Несущей способностью полимера, связывающего намотанные в кольцевом направлении стеклонити, пренебрегаем. [c.51]

С точки зрения векторного представления (глава III, 4) траектории деформации любых единичных объемов тела во времени в процессах пластического течения являются часто траекториями малой кривизны и потому вектор напряжений будет направлен по касательной [c.200]

Заканчивая анализ свойств сферических излучателей, охваченных сферическими незамкнутыми слоями, необходимо отметить, что они обладают свойствами, во многом сходными со свойствами цилиндрических излучателей, охваченных незамкнутыми кольцевыми слоями (см. вторую главу). К общим свойствам в первую очередь необходимо отнести наличие ярко выраженной зависимости направленного действия излучателя от поверхности, которая охвачена слоем. Это свойство обусловлено кривизной излучающей поверхности сферы и цилиндра. Пока излучающая поверхность относительно мала (а поверхность, охваченная слоем, велика), направленное действие излучателя растет по мере ее увеличения. Однако так происходит до определенного момента, пока фазовые искажения, обусловленные кривизной излучающей поверхности, малы и не превышают значения Х/16 — Х/8 [5, 1051 Когда излучающая поверхность становится большой (а поверхность, охваченная слоем, малой), фазовые искажения становятся большими и направленное действие прекращает увеличиваться, а в дальнейшем падает. Таким образом, цилиндрам и сферам, охваченным незамкнутыми слоями, в равной мере характерно наличие максимума направленного действия при некотором определенном соотношении между открытой частью поверхности и той частью поверхности, которая закрыта слоем. Указанные свойства являются общими для источников воли, имеющих неплоскую излучающую поверхность, а также рупорных антенн. [c.115]

В этой главе рассмотрены вопросы нахождения всех основных элементов локальной топологии поверхности Д и) - касательных прямых, нормали, касательной плоскости, главных направлений, нормальных и главных кривизн и пр. Показано как от различных способов аналитического описания и дискретного задания поверхности перейти к обобщенному ее представлению в натуральной форме, а именно - через коэффициенты первой и второй основных квадратичных форм поверхности Д и [c.14]

Уравнение (4.5) при всей своей привлекательности имеет общий недостаток — в него введена предельная величина КИН (вязкость разрушения), что для его практического использования при анализе процесса усталостного разрушения элементов авиационных конструкций вносит существенную неопределенность. Как было показано в главе 2, предельное состояние элемента конструкции с усталостной трещиной определяется широким спектром величин вязкости разрушения, поскольку она существенно зависит от условий нагружения. Не менее сложным является вопрос об определении величины показателя степени в соотношении (4.4). Он не может быть рассмотрен как интегральная характеристика затупления трещины по некоторому отрезку ее фронта с переменной кривизной и ориентировкой направления локального подрастания трещины. Тем более что параметры зоны затупления (зоны вытягивания) — ее высота и ширина — тоже существенно зависят от условий нагружения, например от температуры (см. главы 2 и 3). Наконец, как было показано выше, пластическое затупление вершины трещины происходит в каждом мезотуннеле индивидуально . Оно существенно зависит от того, каким образом сформированы перемычки между мезотунне-лями. Перемычки не только определяют условия раскрытия вершины мезотуннеля, но и влияют на величину скорости роста трещины, при которой [c.189]

Применяемые в строительстве пространственные покрытия типа ОПГК существенно отличаются от моделей, предназначенных для изучения каких-либо вопросов. В большинстве случаев покрытия собирают из цилиндрических панелей, в местах сочленения которых имеются углы перелома поверхности имеет место различная кривизна покрытий в продольном и поперечном направлениях ребра разных направлений имеют различные сечения и армирование и т. д. Вопросы прочности таких покрытий при действии сосредоточенных сил изучались в НИИЖБе на конструкции в натуральную величину и на геометрически подобной ей двухволновой модели (см. 2.2.2). Результаты испытания конструкции в натуральную величину при сосредоточенных нагрузках в пересечении ребер изложены в гл. 6, в настоящей главе рассматриваются результаты исследования модели, геометрически подобной указанной конструкции. [c.272]

В трех последних разделах главы обсуждаются дополнительные допущения, основанные на характерных свойствах срединной поверхности, присущих некоторым классам оболочек (нулевая гауссова кривизна, пологость), или на свойствах напряженно-деформироваиного состояния (малая изменяемость, большая изменяемость в одном или двух направлениях). Эти (вторичные) допущения используются для упрощения разрешающих уравнений, выведенных с использованием гипотез Кирхгофа, или для построения приближенных решений (безмоментное решение, краевой эффект). [c.15]

Центральное место в монографии занимает третья глава, в которой на основе единой кинематической гипотезы, позволяющей учесть поперечные сдвиговые деформации, удовлетворить условиям межслоевого контакта и условиям на граничных поверхностях, из принципа возможных перемещений получены нелинейные тензорные уравнения статики упругих анизотропных слоистых оболочек и сформулированы соответствующие им краевые условия. Указаны предельные переходы к уравнениям классической теории оболочек и ортотропной оболочки, предоставляющим возможность учета эффектов сдвига в одном направлении ортотропии (армирования) и неучета — в другом. Приведены упрощенные уравнения, пригодные для расчета пологих оболочек. Линеаризованные уравнения статической устойчивости слоистых оболочек, основанные на концепции Эйлера о разветвлении форм равновесия, сформулированы в параграфе 3.4, а в параграфе 3.5 из принципа виртуальных работ эластокинетики выведены нелинейные уравнения динамики. Здесь же приведены линеаризованные уравнения динамической устойчивости слоистых оболочек и пластин, обсуждены предельные переходы и упрощения, подобные тем, какие были сделаны в задаче статики. Параграф 3.5 посвящен формулировке неклассических уравнений многослойных оболочек в системе координат, связанной с линиями кривизн поверхности приведения. В этой же системе координат составлены уравнения, описывающие осесимметричную деформацию слоистой ортотропной оболочки вращения. В параграфе 3.7 описаны [c.12]

Если пренебречь изменением тяжести на разных высотах над земной повэрхностью, кривизной Земли и сопротивлением воздуха, то приведенные выше исследования применимы к полету снйрядов близ земной поверхности. Для тел с большой плотностью полученные результаты достаточно точны для небольших расстояний полета. Когда ускорение взято по направлению к центру Земли и предполагается, что тяжесть изменяется обратно пропорционально квадрату расстояния, то путь, описанный точкой, есть эллипс с центром Земли, находящимся в одном из фокусов. Это будет доказано в следующей главе. [c.62]

В предыдущих главах бьши рассмотрены эксплуатационные свойства троллейбуса для прямолинейного движения. В действительности траектория движения троллейбуса всегда криволинейная, с беспрерывно изменяющейся кривизной. Такой характер траектории движения обусловлен не только наличием криволинейных участков дороги, но и действием на троллейбус внещних возмущений и воздействием водителя на органы управления с целью корректировки характера движения (направления и скорости движения). При движении на прямолинейных участках пределы изменения радиуса кривизны траектории невелики, потому такое движение рассматривают условно как прямолинейное. Эта условность позволяет рассматривать эксплуатационные свойства отдельно при прямолинейном и при криволинейном движениях. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...