Устойчивость сжатых — Расчет

Рассмотрим два вида расчета на устойчивость сжатых стержней — проверочный и проектировочный. [c.513]

Для стали нормативный коэффициент запаса устойчивости п . принимается в пределах от 1,8 до 3, для чугуна — от 5 до 5,5, для дерева — от 2,8 до 3,2. Указанные значения коэффициентов запаса устойчивости принимаются при расчете строительных конструкций. Значения п ., принимаемые при расчете элементов машиностроительных конструкций (например, ходовых винтов металлорежущих станков), выше указанных так, для стали принимают Я , = 4-н5. Чтобы лучше учесть конкретные условия работы сжатых стержней, рекомендуется применять не один общий коэффициент запаса устойчивости, а систему частных коэффициентов, так же как и при расчете на прочность. [c.266]

Смысл расчета на устойчивость сжатого стержня заключается в том, чтобы он при некотором значении Р осевой нагрузки сохранял устойчивость прямолинейной формы и обладал при этом некоторым запасом устойчивости [c.252]

Расчет сжатых стержней на устойчивость можно свести по форме к расчету на простое сжатие. При расчете применяют следующую формулу [c.293]

Из других задач, решенных в конце XIX в,, нужно отметить работы X. С. Головина (1844—1904), произведшего методами теории упругости точный расчет кривого бруса, что дало возможность определить степень точности приближенных решений. Не меньшее значение имеют работы Ф. С. Ясинского (1856—1899), который занимался вопросами прикладной теории упругости и, в частности, вопросами устойчивости сжатых стержней. [c.6]

Особую проблему представляют расчеты на устойчивость сжатых тонкостенных стержней незамкнутого сечения. [c.433]

Расчет на устойчивость. Сжатые винты проверяют на устойчивость по условию [c.239]

Большинство авторов, излагая энергетический метод расчета на устойчивость сжатых стержней, считают условие нерастяжимо-сти оси стержня (3.21) совершенно очевидным и пользуются им без всяких оговорок и ограничений. Однако нетрудно привести примеры, когда это условие нерастяжимости не может быть выполнено либо приводит к неверному результату. Так, например, стержень с закрепленными относительно осевых смещений торцами (рис. 3.11, а) не может потерять устойчивость без изменения длины оси. Если при исследовании устойчивости среднего стержня системы, показанной на рис. 3.11, б, считать его ось нерастяжимой, то это может привести к заниженному значению критической силы. [c.95]

Примером расчета на устойчивость сжатых стержней с промежуточными опорами может служить расчет конденсаторных трубок в условиях меняющегося теплового режима конденсатора [10]. [c.315]

Примеры расчетов на устойчивость сжатых стоек [c.320]

В строительной практике, при проектировании металлических и деревянных сооружений принят расчет на устойчивость по коэффициенту понижения ф допускаемого напряжения на сжатие [о Ьж- Здесь условие устойчивости сжатого стержня, по аналогии с условием прочности, представляется, в виде [c.334]

Примеры расчета на устойчивость сжатых стержней [c.334]

М а к у ш и н В. М., Устойчивость сжатых стоек с промежуточными опорами, сб. Расчеты на прочность, жесткость, устойчивость и колебания , Машгиз, 1955. [c.347]

У несвободных стержневых систем опорные связи препятствуют появлению изгибных форм и для точного определения критических сил необходимо учитывать деформацию растяжения-сжатия в условиях продольно-поперечного и статического изгибов. Данная проблема сводится к аналитическому решению соответствующих нелинейных дифференциальных уравнений, что, в свою очередь, имеет трудности математического порядка. Поэтому обычно при определении критических сил несвободных систем продольными перемещениями (деформациями растяжения-сжатия) пренебрегают. Полученные при этом критические силы точными методами (методы сил, перемещений, начальных параметров, МГЭ) будут заниженными по отношению к действительному спектру. В этом состоят трудности расчета статическим методом несвободных систем на устойчивость. Однако подобные расчеты выполняются, так как критические силы будут иметь определенный запас устойчивости. Рассмотрим примеры определения критических сил несвободных рам. [c.192]

После расчета резьбы винты, работающие на сжатие, например винты домкратов, проверяют на прочность и устойчивость. Методика такого расчета изложена в примере. [c.312]

Особенно большое значение для многожильных пружин сжатия имеет расчет на устойчивость. Этот вопрос обстоятельно изложен в работах [2, 31. [c.162]

Для проверки методов расчета всей конструкции сначала был смоделирован и исследован модуль автобуса, показанный на рис. 2.31. Жесткость на кручение этой конструкции была вычислена с точностью до 25 %. В то же время до расчета конструкции в целом для оценки устойчивости сжатых панелей были применены методы, принятые при расчете авиационных конструкций. Конструкция в целом рассчитывалась по методике расчета пространственных конструкций, основанной на конечноэлементном подходе. Схема конструкции показана на рис. 2.32. [c.72]

Обычно величина h не превышает 2,5—3. При больших значениях наблюдаются случаи потери подшипником осевой устойчивости. Для решения задачи об устойчивости сжатых ЭП нет соответствующих методов расчета, ограничено и число опытных данных. В основном приходится ориентироваться на общие соображения, принимая окончательное решение по результатам специальных опытов, в частности, нагружением подшипника осевой силой, превышающей максимальную эксплуатационную в 2,0—2,5 раза. Для рассматриваемой резины определяется необходимый фактор формы 1-го слоя Ф. и вычисляется его толщина [c.92]

Расчет на устойчивость стойки из двутавра. Проверка устойчивости сжатых стержней производится по формуле (7.19). Из сортамента ГОСТ 8239-72 выписываем необходимые данные для двутавра №30 F= 46,5-10" м =0,123 м iy = 0,0269 м. Тогда из формулы (7.19) имеем [c.154]

Проверку сжатого элемента на устойчивость можно заменить расчетом его на прочность по деформационному методу J0.16, 0.21, 66], применение которого целесообразно для случаев совместного действия сжатия и изгиба, а также когда рассчитывается элемент, у которого отсутствует точное решение для проверки его устойчивости. Расчет деформационным методом выполняется в следующей последовательности. [c.373]

Способ, намеченный нами здесь для абсолютно жестких опор, без особых затруднений может быть распространен на случай упругих опор, с которыми мы встречаемся, например, при расчете на устойчивость сжатых поясов открытых мостов [c.270]

На рис. 16.10 приведены результаты расчета на выпучивание и устойчивость сжатой квадратной пластины из сплава Д16Т, основные механические характеристики которой = 0,75-10 МПа, От = 200 МПа, 8т = 2,67-10 , х = 0,32. По оси ординат отложена безразмерная сжимающая нагрузка q = q/qt, где — касательно-модульная нагрузка бифуркации, а по оси абсцисс — безразмерный прогиб f = f/h. Кружочки отвечают пределам устойчивости. [c.360]

Нижнее кольцо жесткости (рис. 14.12, 6). Кольцо сжато. Необходим расчет на прочность и устойчивость. На уровне кольца = 128 кГ1см 8j = = 0,4 см = 45 sin = 0,7071. [c.385]

Проценко А. М. Устойчивость сжато-изогнутых стержней при линейной ползучести.— Строит, мех. и расчет сооружений, 1965, № 5, [c.325]

Тонкостенные трубы часто используют в качестве элементов ферм. Теоретический анализ устойчивости сжатых в осевом направлении цилиндрических оболочек из композиционных материалов приводит хотя и к завышенным, но в целом более удовлетворительным результатам, чем соответствующий расчет изотроп- [c.124]

Более того, возможны случаи, когда пренебрежение начальными перемещениями, связанными с изгибом системы в докрити-ческом состоянии, приводит к недопустимо большим погрешностям определения критической нагрузки. Например, если в задаче устойчивости сжатой в осевом направлении тонкой цилиндрической оболочки с малыми начальными неправильностями формы (см. гл. 6) не учитывать начальное напряженно-деформированное состояние, вызванное докритическим изгибом оболочки, то можно получить качественно неверный результат. Но тонкостенные элементы правильно спроектированных силовых конструкций в докритическом состоянии обычно работают без заметных изгибов. Изгиб таких элементов — это чаще всего результат потери устойчивости, вызывающий резкий рост напряжений и перемещений в конструкции и приводящий к частичной или полной потере ее работоспособности. Для расчета на устойчивость таких тонкостенных элементов допущение о пренебрежении изменением начальной геометрии вполне оправдано. [c.38]

Некоторые элементы конструкций (особенно многочисленные в рамах и фермах) работают на продольное сжатие и, следовательно, должны подвергаться проверочному расчету на устойчивость. Однако обыкновенный расчет на устойчивость не учитывает ни наличия, ни характера распределения остаточных напряжений в этих элементах и, таким образом, не отображает их действительнэй работы. [c.221]

Куршин Л. М., Щербаков В. Т. Расчет устойчивости сжатых цилиндрических оболочек при ползучести. — В кн. Тр. VIII Всесоюз. конф. по теории оболочек и пластин (Ростов н/Д, [c.99]

Для толстостенных трехслойных оболочек с податливым слоем заполнителя при исследовании локальных краевых эффектов в окрестности приложения сосредоточенных сил и закреплений, а также при коротковолновых формах потери устойчивости и колебаний расчет проводят с учетом деформаций поперечного сдвига и сжатия в слое заполнителя. Наиболее простая модель, позволяющ,ая в первом приближении учитывать указанные деформации, может быть получена с использованием предположения о линейном законе распределения всех компонент вектора перемещений по толщине заполнителя [11]. Рассмотрим основные соотношения и вариационные формулировки решения задач статики, устойчивости и колебаний, соответствующие данной модели. [c.218]

Меньшее значение коэффициента k соответствует стрингернопанельному отсеку, большее — вафельному, когда жесткости попереч ных и продольных подкрепляюш,их элементов имеют один порядок. Таким образом, для расчета отсеков из стрингерных панелей можно пользоваться приближенной формулой (12.23), приняв k = 0,3, для вафельных отсеков в той же формуле принимают k — 0,5. Расчет на местную устойчивость сводится к проверке устойчивости сжатой обшивки в клетке между соседними стрингерами и ребер как пластинок по формулам (12.8) и (12.13). [c.325]

Вертикальная ось сохраняет свое положение только при условии bolhoi 1. В ином соотношении уплотнитель потеряет устойчивость при монтаже. Расчет соотношения между напряжением и деформацией для столь сложного напряженного состояния затруднен, поэтому для практических целей условно заменяют сложнонапряженное состояние простым сжатием с учетом коэффициента формы уплотнителя. [c.45]

Томас Юнг рассматривал корабль как балку и дал способ построения кривых плавучести и геса. Разности между ординатами этих кривых давали значения нагрузки, действующей на балку-корабль . Такой расчет продольной прочности судов получил всеобщее признание, а его точность была проверена непосредственными испытаниями. Испытания, проведенные по изгибу корпуса эскадренного миноносца Вольф ), а впоследствии эсминцев Престон и сБрюс ) показали, что измеренные прогибы и напряжения можно привести в соответствие с теорией балки, если при определении жесткости изгиба судна принять во внимание то обстоятельство, что работоспособность некоторых пластин снижается в результате потери устойчивости. Аварии судов Престон и Брюс произошли вследствие потери устойчивости сжатых пластин и стрингеров. [c.520]

Постановка задач устойчивости в условиях ограниченной ползучести нашла применение в связи с определением длительной критической нагрузки для тонкостенных конструкций из композитных материалов. У таких материалов проявляются вязкие свойства связующего, которые необходимо учитывать в-расчетах устойчивости. Г. И. Брызгалин [18] при определении длительной критической нагрузки для пластинки из стеклопластика учитывал упруговязкий характер деформаций сдвига в плоскости пластинки. Более общая задача длительной устойчивости сжатой прямоугольной пластинки из орто-тропного материала (ползучесть учитывается во всех направлениях) с линейной ползучестью, описываемой операторами Ю. Н. Работнова, рассмотрена в [73]. [c.251]

Эйлер, которому принадлежат первые решения в области устойчивости сжатых стержней, не ограничился случаем призматического стержня и рассмотрел несколько задач, где поперечное сечение стержня изменялось вдоль оси. Так, например, им решена задача об устойчивости конического стерткня и стержня, боковая поверхность которого представляет собой параболоид враш еиия Некоторые задачи этого рода представляют практический интерес и мы пряводии здесь нужные для расчетов численные результаты. [c.274]

Некоторые примеры этого рода рассмотрены в работе К. А. Чалышева, упомянутой на стр. 407, и в статье А. И. Маслова, указанной на стр. 398. Подробные таблицы для расчета подкрепляющего уголка (рис. 125) составлены студентом Института инженеров путей сообщения В. И. Раком. См. Р а к В. И. Об устойчивости сжатой прямоугольной пластинки, подкрепленной уголком жесткости. Петроград. Институт инженеров путей сообщения, 1916, 15 стр. [c.449]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...