Эквивалентное число включений

Эквивалентное число включений 187 Эквивалентный к. п. д. электропривода 184 Экономическая оценка систем управления 17 Электрогидравлические толкатели 119 Электродвигатели постоянного тока 19, 40 Электромагнитные реле переменного тока 88, 89 --постоянного тока 88,, 89 [c.234]

Расчет по эквивалентной нагрузке (стр. По табл. 15 принимаем следующие величины коэффициентов использования крана коэффициент использования при работе с грузами = 0,5 коэффициент использования при работе с грузами Q до 0,75Q равен kn = 0,4 принятое число включений в час — 120, продолжительность одного включения, согласно стр. 35, принята равной = 1 сек. [c.74]

Номинальная относительная продолжительность включения тормозных магнитов переменного тока параллельного включения выбирается в зависимости от режима эксплуатации механизма (табл. 194). Тормозные магниты переменного тока при числе включений, превышающем каталожное, проверяются по нагреву, методом эквивалентного тока. [c.478]

Когда двигатель загружен до номинальной мощности, допустимое число включений двигателя толкателя в час по условиям нагрева ориентировочно можно определить по методике эквивалентного тока [5] [c.170]

Особенности метода выявляются дефекты типа трещин с раскрытием 5 мкм и более определяются условные размеры дефекта эквивалентная площадь ориентация дефекта в шве конфигурация дефекта число дефектов. Метод обеспечивает дистанционный контроль. Не гарантируется выявление одиночных пор и шлаковых включений диаметром до 2 мм включительно дефектов в сварных швах соединений сталей аустенитного и перлитного классов с крупнозернистой структурой дефектов, расположенных в мертвой зоне вольфрамовых включений. Вид дефекта (трещина, непровар, пора, включение) не расшифровывается. При толщине шва от 3 до 10 мм включительно возможен контроль швов только с плавной формой усиления. [c.470]

Вместе с тем, использование минимаксного критерия позволяет более естественно сформулировать задачи оптимального подкрепления узловых соединений из нескольких оболочек. Это достигается включением в число функций максимума 1511 значений эквивалентных напряжений на сетке, содержащей точки, характерные для всех сопрягаемых элементов, в том числе и самого подкрепляющего стержня (см. п. 16.6). [c.600]

Расчет по эквивалентной нагрузке. При этом расчете по табл. 14 выбираем срок службы рассчитываемого подшипника Л = 10 лет. Принятые выше (стр. 74) коэффициенты использования крана kn = 0,4, ku = 0,5 продолжительность включения механизма 25% ПВ (е = 0,25). По табл. 13 принятому сроку службы Л соответствует число часов работы крана Г = 14 460. Расчетное число часов работы механизма [c.146]

Действие размагничивающего потока Фр можно уподобить действию эквивалентного сопротивления Еэ, включенного последовательно с дугой в цепь якоря, так как падение напряжения в сопротивлении Нц также пропорционально току. Величина эквивалентного сопротивления Яэ будет пропорциональна числу витков последовательной обмотки wp. [c.190]

Для малоуглеродистых сплавов и сталей АЭ хорошо коррелирует с появлением полос Людерса на кривой деформирования. Однако в сталях отмечается большее число сигналов АЭ, чем в сплавах, эквивалентных по содержанию углерода. Это объясняется большей дислокационной активностью, связанной с увеличением влияния концентрации напряжений на включениях. [c.304]

Пример выбора тиристора. Требуется выбрать тиристор для коммутации разрядного тока в точечной машине на ток 50 кА со следующими параметрами емкость батареи конденсаторов Сн = 20 000 мкФ, начальное напряжение на батарее 1/со=950 В, коэффициент трансформации п=200, индуктивность и активное сопротивление, приведенные ко вторичной цепи, соответственно равны "=1,0-10- Гн и 7 "=56,0-10- Ом, производительность машины 60 св/мин. Схема разрядной цепи машины эквивалентна схеме без шунтирующей цепи на рис. 3.5 с той лишь поправкой, что число циклов для тиристора нужно уменьшить вдвое, так как в трансформаторе ТС осуществляется реверс сварочного тока дополнительным тиристором, включенным встречно-параллельно тиристору 1/5. [c.71]

Однако встречается и обратный случай, когда естественный дефект оказывается меньше измеренного эквивалентного отражателя при контроле поковок. Это бывает, например, в поковках, изготовленных из слитков электрошлакового переплава, неметаллические включения в которых распределены очень тонко. Здесь наблюдаются случаи, когда ввиду большой длины пути-прохождения звука и связанного с этим большого диаметра звукового пучка охватывается большое число очень маленьких и отделенных один от другого-включений, находящихся однако па одинаковом расстоянии от искателя показания от них складываются и получается одно показание суммарной амплитуды, которое должно регистрироваться как показание от большого дефекта. Ввиду большого пути прохождения и связанного с этим большого диаметра-, искателя фокусировка звукового пучка в таких случаях уже невозможна. Принципы оценки дефектов в таких случаях имеются в литературе [641]. [c.413]

Н. п.—нулевой провод, L—лампа, М—двигатель) эквивалентна двум двухпроводным, у к-рых обратный провод одной системы и прямой провод второй заменены одним общим— т.н. средним, или нулевым. Преиму-ш,ество удвоенное обш ее напряжение (при том же напряжении у зажимов приемников), уменьшая сечение крайних проводов, увеличивает радиус района экономичного снабжения в два раза по сравнению с двухпроводной системой. Нагрузку распределяют по возможности поровну между двумя половинами трехпроводной системы [ , ] тогда ток в среднем проводе равен нулю сечение его берут от /д до V2 или Vi сечения крайних проводов (на случай неодинаковой нагрузки обеих половин, при к-рой ток в нулевом проводе будет равен разности токов в крайних проводах вероятность этого будет меньшей в районах с большой густотой потребления и с преобладанием мелких потребителей). в) Многопроводные системы хотя и дают значительную экономию материала на провода, но не применяются в виду сложности (изредка пятипроводная, где требуется регулирование скорости вращения электродвигателей в очень широких пределах). 2) Системы с последовательным включением применяются для Р. э. э. редко при неизменном числе включенных приемников (уличное освещение, временные установки). Напряжение у зажимов источника высокое (равно сумме напряжений у зажимов отдельных приемников и падений напряже- [c.56]

Эквивалентное за единицу времени (час) число г включений двигателя определяется как число включений электродвигателя до полной скорости, эквивалентное по нагреву реальному числу включений под нагрузкой Л/ст. ЭКВ ЭКВ Л/ст.н, где коэффициент эквивалентной статической нагрузки Аэкв представляет собой отношение среднеэквивалентного момента статической нагрузки к номинальному. [c.187]

При выборе двигателей для крановых электроприводов наиболее сложным является расчет их мощности по условиям теплового режима. Вследствие неопределенности режима работы специфические особенности крановых машин, как машин закрытого исполнения, характеризуемых повышенными постоянными потерями и изменением условий вентиляции при регулировании, приводят к большим погрешностям яри расчете теплового режима двигателя по общепринятым методам эквивалентного тока или момента. Эти методы являются достоверными только тогда, когда фактическая продолжительность включения равна номинальной, а число включений и энергия постоянных потерь в цикле соответствует номинальным расчетным параметрам. Постоянные потери непосредственно определяются продолжительностью ВКЛЮЧ01ШЯ, и их учет особенно важен для закрытых не-обдуваемых машин, поскольку для вентилируемых машин при увеличении продолжительности включения од- [c.187]

Проверка короткозамкнутых двигателей на допустимое число включений йвчас приближенно выполняется методом эквивалентного тока [1,2,8]. [c.154]

Выбор двигателя по эквивалентной нагрузке.(стр. 27) и определение передаточного числа. Использование крана при работе с грузами, характеризуемое коэффициентами и /е определяется условиями работы механизма подъема. Для задан1Юго среднего режима работы этого механизма по табл. 12 принимаем = 0,5 и = 0,4. Принятое время одного включения (согласно стр. 22) tg = 2 сек., расчетное число включений в час = 240 (табл. 12). [c.188]

Для получения модели исследуемое тело разбивается на ряд элементарных объемов, как в методе конечных разностей. Значение потенциала получаем для конечного числа выбранных точек, т. е. непрерывное поле потенциалов в теле заменяется их эквивалентными сосредо-точенным И значениями. Электрическая сетка, или, как ее еще называют, моделирующая цепь, составляется из параллельно включенных электрических емкостей, сосредоточенных в узловых точках сетки. Источники тока и вещества воспроизводятся включением источников питания в одну или несколько узловых точек сетки для случая сосредоточенных источников или во все узловые точки для равномерно распределенных источниках. [c.92]

Измерение размера структурных составляющих наноматериа-лов осуществляется электронно-микроскопическими методами с помощью изображений прямого разрещения (см. рис. 2.1, а, <3 2.2) и темнопольных изображений с компьютерной обработкой результатов измерений для массивов, содержащих обычно не менее 1000 — 2000 кристаллитов (рис. 2.7). При измерении размеров зерен, а также размеров частиц, включений и пор принято оценивать следующие параметры средний диаметр этих объектов по их числу Ь , средний линейный диаметр /./, средний диаметр по поверхности (или диаметр эквивалентной окружности) Ь, и средний диаметр по объему (или диаметр эквивалентной сферы) Ь [c.20]

Прочность системы, как правило, оценивают величиной вибронапряжений, возникающих в ее элементах. Условие качества требует, чтобы максимальные напряжения (в случае сложного нанряжениого состояния — некоторые максимальные эквивалентные напряжения) не превышали допускаемых значений. Включение в число параметров качества усилий и моментов, возникающих в элементах системы, позволяет вести расчет по несущей способности элементов. Поскольку вибрационное нагружение, которое в конечном счете приводит к отказу элемента системы, обычно сопровождается накоплением повреждений, то более правильный подход к оценке вибрационной надежности основан на рассмотрении процесса накопления повреждений. В число параметров качества системы при этом включаются меры повреждения и остаточных деформаций, размеры трещин и других дефектов и т. п. Условие качества сводится к требованию, чтобы характеристики повреждаемости не превышали предельно допустимых значений. Одно из преимуществ подхода к вибрационным расчетам на основе методов теории надежности состоит в возможности комплексного учета всего разнообразия факторов, влияющих на надежность и долговечность [12]. [c.322]

Система с распределенными параметрами, например толстая стенка, препятствующая переносу тепла, или пневматическая импульсная линия, эквивалентна бесконечному числу последовательно включенных недетектирующих элементов. При увеличении частоты угол отставания в такой системе неограниченно возрастает, и при этом постепенно возрастает наклон амплитудно-частот-ной характеристики . Рассмотрим наиболее простой случай, когда элемент с распределенными параметрами не взаимодействует ни с предыдущим ни с последующим элементами. Это означает, что сигнал на входе в элемент фиксирован и что на выходе элемента изменения нагрузки не происходит. Подобные условия соблюдаются, если, например, на внешней стороне стенки имеется толстый слой изоляции или если объем па конце импульсной линии мал по сравнению с объемом газа в линии. Частотные характеристики для этого случая заимствованы из работы Фаррингтона [Л. 5]. Обозначения Я и С характеризуют полное сопротивление и емкость системы [c.147]

При матричном построении дешифратора для него требуется большое количество диодов, определяемое по формуле = п-2", гдеп — количество входов дешифратора. Кроме того, при увеличении емкости дешифратора число параллельно включенных диодов увеличивается по закону А = 2 — 1. Это является существенным недостатком схемы, так как при относительно большом по емкости дешифраторе величина эквивалентного шунтирующего сопротивления становится весьма малой величиной. [c.712]

Для настройки на бегуш,ую волну рамки располагают на расстоянии половины длины волны настройки друг от друга. Обычно (Используют от пяти до семи пар рамок. Положение рамок на фидере выбирают в соответств ии с формулами (23.2) и (23.4). При этом необходимо учесть, что включение емкостных рамок через 0,5Х эквивалентно включению суммарной емкости =пСи где п — число пар рамок i — емкость одной пары рамок. Система рамок настраивает фидер в узкой полосе частот. Вне этой полосы система рамок почти не вносит дополнительных отражений и практически не влияет на режим работы фидера. Это позволяет использовать одновременно несколько систем рамок для независимой настройки фидера на нескольких частотах (до 4—5 частот). [c.492]

Здесь (Па=2я/а — круговая частота, соответствующая полуволновой толщине пластины /1,=Я1/2=0,5 с//а 1 = (о/с1 — волновое число для пластины. В формуле (1.40) представлено как два последовательно включенных реактивных сопротивления обусловленного пьезосвойствами (пьезосопротивление), и 2с, обусловленного емкостью пластины как плоского конденсатора 2е= = (—/соС)- С—ЕсеЗ/Ни. де 5 и /11 — площади и толщина пьезопластины. Знак минус в выражении для возник от того, что в формулах (1.8) и (1.9) множитель, соответствующий колебаниям во времени, имеет вид е , а не e как обычно. По этой причине знаки емкостного и индуктивного сопротивлений противоположны принятым в электро- и радиотехнике. Возможны также другие эквивалентные схемы представления пьезопластины, например показанная на рис. 1.25, в. [c.62]

Схемы усилителей на лампе, биполярном и полевом транзисторах показаны на р.ис. 1.16. Частичное подключение входного контура в схеме, рис. 1.16,6 выполнено для согласования входного сопротивления усилителя с эквивалентным сопротивлением контура. Уменьшение коэффициента включения цепи базы транзистора в контур улучшает его избирательность за счет уменьшения шунтирования контура. Выходной контур связан с коллекторной г епью транзистора через катушку связи, число витков которой определяется допустимым затуханием, вносимым выходным сопротивлением транзибтора в контур. Входное сопротивление полевого транзистора велике и не вносит дополнительного затухания в контур. Диоды типа Д106 обеспечивают защиту затвора транзистора от пробоя высоковольтным потенциалом в результате всевозможных наводок. [c.27]

Вследствие малой выходной емкости лампы Г811 (6. .. 7 пф) можно включать несколько ламп параллельно. При этом анодный ток увеличивается пропорционально числу ламп, что эквивалентно применению лампы с большим импульсом анодного тока при не очень высоком анодном напряжении (1000 В). Сопротивление анодной- нагрузки небольшое. Это, наряду с малой выходной емкостью ламп Г811, способствует высокому КПД усилителя в диапазонах 10...15 м, где соз дать контур с большим эквивалентным сопротивлением и высоким КПД затруд нительно. От числа параллел >но включенных ламп завксит входное сопротивление усилителя. При четырех лампах оно равно. 75 Ом. [c.172]

Влияние третьего проводника на ТЭДС термопары. ТЭДС термопары в авиационных термоэлектрических термопарах измеряют милливольтметром. Включение прибора либо в свободный спай термопары (см. рис. 6.1, а), либо в разрыв одного из термоэлектродов эквивалентно введению в термоэлектрическую цепь термопары третьего проводника С, отличного по материалу от термоэлекг-родов. При одинаковой температуре концов третьего проводника введение его в цепь термопары не вызывает изменения ТЭДС. Это свойство распространяется и на цепь, составленную из любого числа проводников. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...