Волноводы 213—215 — Виды и характеристики

СВЧ — Схемы 255, 256 — Технические характеристики 259 Водопоглощение — Определение 159 Волноводы 213—215 — Виды и характеристики 213 [c.481]

В стержнях II пластинках, размеры к-рых в направлении распространения И. в. ограничены, в результате отражений от концов возникают стоячие И. в. Если размеры пластинки ограничены по фронту И. в., то в пластинке возможна целая совокупность И. в., отличающихся друг от друга фазовыми скоростями и распределением амплитуд вдоль фронта. Такие И. в. являются одним из видов нормальных вола, в упругих волноводах (см. Волновод акустический). И. в. возможны не только в плоских, но и в искривлённых пластинках (т. н. оболочках), В этом случае возможность существования и характеристики волн определяются геометрией оболочки и граничными условиями на её краях. Так, в замкнутой сферич. оболочке И. в. невозможны, в то время как в замкнутой цилиндрич. оболочке со свободными концами цилиндра И. в. возможны они распространяются как в направлении, перпендикулярном образующей, так и вдоль неё. [c.101]

При анализе распространения волн Рэлея — Лэмба основное внимание уделено двум вопросам. Подробно рассмотрены энерге тические характеристики процесса распространения волн и влияния вида нагрузки и частоты на относительную эффективность возбуждения той или иной распространяющейся моды. Такой анализ проведен для обоих типов волноводов. [c.241]

Электрические и механические характеристики меди в значительной степени определяются наличием примесей и напряженностью структуры металла. Наименьшим электрическим сопротивлением обладает чистая медь. Любые примеси снижают ее электропроводность. Деформационное упрочнение ухудшает проводниковые свойства меди, но увеличивает ее механическую прочность. Холоднотянутая (твердая) медь - МТ применяется в основном там, где необходимы, наряду с достаточной электрической проводимостью (р = 0,018 мкОм м), прочность, твердость, высокое сопротивление истирающим нагрузкам (например, контактные провода, коллекторные пластины электрических машин). Отожженная (мягкая) медь - ММ имеет высокую электрическую проводимость (р не более 0,01724 мкОм м) и применяется в виде проволок для изготовления токопроводящих жил кабелей, обмоточных и монтажных проводов, в производстве волноводов и т.д. [c.126]

Характеристика направленности щупа на частоте 1 Мгц приведена на рис. 31, а конструкция описываемого волноводного щупа — на рис. 32. Волноводом 4 служит центральная жила кабеля РК-19. Чувствительный элемент 2 в виде цилиндра из керамики титаната бария укрепляется на волноводе на некотором расстоянии от приемного конца волновода. Внутренняя и наружная поверхности цилиндра посеребрены. Внутренний слой серебра находится в электрическом контакте с волноводом, а к наружному слою серебра припаяна центральная жила второго кабеля РК-19 9, назначение которого — передавать электрический сигнал на вход усилительной аппаратуры. Волновод находится под нулевым потенциалом. Кабель РК-19 8, центральная жила которого служит волново- [c.348]

Для данной комбинации показателей преломления отражательную способность подложки можно увеличить за счет установки достаточного большого числа двойных слоев, для которых частота излучения попадает в центр полосы непрозрачности. При этом удобно представить отражательную способность К диэлектрического зеркала как функцию параметра, называемого отношением стоячей волны V и учитывающего распределение поля, локализованного у передней поверхности всей системы [25]. Этот параметр широко используется в микроволновой технике [21] для характеристики импедансного рассогласования в волноводе. В нашем случае V является отношением максимума и минимума амплитуды поля, образующегося в результате интерференции с усилением и ослаблением между начальной и отраженной плоской волной. В отсутствие отражения амплитуда поля вдоль направления распространения постоянна. Если же существует и отраженная волна, то интерференция приводит к появлению стоячей волны и амплитуда поля записывается в виде [c.195]

Ультразвуковая сварочная головка (рис. 4.5) включает магнитострикционный преобразователь 1 из никеля или железокобальтового сплава пермендюра толщиной 0,15-0,2 мм, трансформатор упругих колебаний 2, обычно выполняемый из стали с достаточно высокими упругими характеристиками (например, сталь ЗОХГСА, 40Х и др.), ультразвуковой сварочный инструмент-волновод 6 ножевого типа. В плоскости с нулевым смещением трансформатора упругих колебаний 2 располагают диафрагму 3, с помощью которой вся акустическая система крепится к корпусу 4, выполняемому в виде охлаждающего бачка и жестко связанного с силовыми элементами сварочной установки. Диафрагма, как правило, выполняется заодно с трансформатором упругих колебаний, а ее расположение рассчитывают по специальным формулам для избежания акустических потерь. Магнитострикционный преобразователь соединяют с трансформатором упругих колебаний путем пайки твердыми припоями (ПСр-40, ПСр-45) либо склеивают эластичными термостойкими клеями. На стержнях преобразователя укладывают электрическую обмотку с рассчитанным числом витков. [c.58]

Рассмотрим характерные типы дисперсионных характеристик волноводов. Из вышеизложенного ясно, что вид их в значительной. степени будет определяться особыми точками многозначной функции y( )i которая находится из уравнения (1.4.7). [c.56]

Классификацию типов волн в рассматриваемом волноводе можно дать в приближении идеальной проводимости на основе уравнений (4.3.4). Качественный ход дисперсионных характеристик для симметричных и антисимметричных волн показан на рис. 4.3, а, б. Критические частоты, определяемые условием к кщ,) = 0, могут быть найдены из уравнений (4.3.4), если положить в них Ща)—к. При этом уравнения решаются в явном виде, и мы имеем [c.171]

Решение системы уравнений (3.3) определяет коэффициенты разложения / касательной составляющей электрического поля в раскрыве волновода (см. (5.27)), по которым можно вычислить все характеристики бесконечной АР. Найдем некоторые из них для этого представим касательную составляющую поля (х, у) в виде разложения по пространственным гармоникам диэлектрического покрытия [c.154]

Рассмотрим характеристики волноводов, обы используемых в качестве элементов акустических, ройств. Стенки волновода твердые, поэтому пер граничное условие имеет для него вид [c.182]

Ниже мы приводим результаты расчетов некоторых характеристик волноводных резонаторов ГЛОН, полученных с помощью решения уравнения (3.75) и их анализа, которые позволяют оптимизировать выбор этого типа резонатора в ГЛОН [33, 34]. Решить уравнение (3.75) можно только приближенно, используя численные методы с применением ЭВМ, либо методом теории воз-муш,ений в случае малого отличия геометрии резонатора от плоскопараллельной, когда характеристики его типов колебаний близки к характеристикам мод бесконечного полого волновода. Рассмотрим волноводный резонатор, у которого di — d.2 О, т. е, зеркала резонатора рассматриваются без отверстий связи. Такая постановка задачи позволяет рассмотреть влияние кривизны зеркал волноводного резонатора на характеристики его типов колебаний. Кроме того, этот случай представляет интерес для волноводных систем с элементами связи в виде полупрозрачных зеркал или в виде окон в боковой поверхности волновода, которые можно использовать в оптических системах ГЛОН (см. рис. 3.12). Исходное уравнение (3.75) значительно, упрощается, так как при di == О, Ф (г) = 1. Кроме этого значительно упрощается параметр Dig. Если обратиться к формуле (3.77), то нетрудно видеть, что интеграл в этом выражении можно представить Г1 г 1 [c.167]

В импульсном режиме энергия колебаний генерируется в виде импульсов, заполненных ультразвуковой несзпцей частотой. Продолжительность t импульса и период Ti повторения выбираются такими, чтобы время прохождения импульсом пути, составленного волноводом длиной и нагрузкой длиной Zh, было больше t, а каждый отраженный от конца нагрузки импульс возвращался к преобразователю после излучения последующего импульса. При этих условиях, пренебрегая отражениями порядка выше второго, можно принять, что в колебательной системе практически возникнут бегущие волны и входное сопротивление нагрузки на преобразователь останется постоянным, не зависящим от изменяющейся длины Zh. Для исключения возможного отражения на границе излучатель — нагрузка следует применить согласование между нагрузкой и волноводной системой. Необходимые характеристики импульсного режима могут быть определены следующим образом для максимального сужения спектра импульсного сигнала примем, что в импульсе должно содержаться не менее п периодов несущей частоты. Значение п определяется из условия, что наибольшая часть энергии содержится в основной частоте / спектра. Требование минимально допустимой полосы частот, в частности, связано с тем, что вследствие геометрической дисперсии скорости распространения упругих колебаний по волноводной системе импульс может существенно исказиться. Кроме того, согласование в широком диапазоне частот не может быть удовлетворительным. Отсюда [c.220]

При сварке корпусов микрозлектродвигателей ЭДП-1 из полистирола применялся описанный выше метод сопутствующего контроля, для чего был разработан контурный ма1 нитоу прутий датчик-опора, общий вид и схематический чертеж которого приведены на рис. У.4, в. При сварке пе допускались перекосы свариваемых частей корпута, наплывы в зоне сварного шва, а также задавалась величина допускаемой деформации изделия. Отсутствие перекосов при сварке обеспечивается параллельностью рабочего торца волновода и поверхности контурного датчика-опоры два других требования легко выполняются при использовании сопутствующего контроля по кинетической характеристике. [c.242]

При анализе конечных волноводных решеток используются как электродинамические [2, 3], так и более простые модели системы излучателей. Электродинамические модели основаны на решении краевой задачи, сформулированной для всего излучающего полотна в виде системы интегро-дифференциальных уравнений типа (2.15) или в другой операторной форме. На основе интегро-дифференциальных уравнений анализировались конечные АР из плоскопараллельных волноводов [0.2, 14, 15], а также прямоугольных и круглых волноводов [И — 13]. Указанный подход к анализу волноводных АР является обобщением поэлементного метода анализа [0.5] и позволяет получить наиболее полную алгоритмическую модель решетки вида (2.24) или (2.27), учитывающую как эффекты взаимодействия, так и конечность структуры решетки. Такая модель универсальна и пригодна для расчета характеристик решеток любых размеров и структур, в том числе и для решеток с неэквидистантным расположением элементов при произвольном законе их возбуждения. [c.135]

Влияние первого фактора в основном определяется конкретной структурой неоднородности в запредельном волноводе и спектральным составом возбуждаемых ею волн высших типов. Так, неоднородность в виде металлического емкостного штыря приводит к возбуждению густого спектра волн высших типов, что создает условия для дополнительной связи между соседними резонаторами. Если такая связь осуществляется на волне Е-типа, то у последовательной индуктивности в эквивалентной П-схеме появится шунтирующая емкость. Теперь элемент связи между отдельными резонаторами будет представлять собой параллельный колебательный контур. Возник овение в таком контуре резонанса будет соответствовать режекции сигнала. В принципе, частоту ре-жекции можно установить вне полосы пропускания вблизи высокочастотного склона характеристики затухания. Данное обстоятельство позволяет повысить крутизну этого склона, что иногда требуется на практике. Однако процедура настройки фильтра сильно усложняется, а развитые выше расчетные модели требуют существенных уточнений. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...