Скорость пара в перегревателе

Методика и программа термодинамической оптимизации принципиально не отличаются от методики и программы комплексной технико-экономической оптимизации. Отличие состоит в том, что при термодинамической оптимизации минимизируется удельный расход тепла на выработку электроэнергии. Кроме того, некоторые параметры должны быть исключены из состава оптимизируемых. К таким параметрам относятся в данном случае параметры регенеративного подогрева питательной воды и скорости пара в перегревателях, поскольку термодинамический оптимум по регенеративному подогреву соответствует минимальным значениям температурных напоров в подогревателях и минимальной величине подогрева воды в каждой ступени регенеративного подогрева, а оптимум по скорости пара соответствует бесконечно малой скорости пара. [c.90]

Неравномерность распределения расхода по трубам во всех схемах тем меньше, чем больше сопротивление трубы по сравнению с изменением давления в коллекторе. В экономайзерах и парообразующих поверхностях нагрева ввиду малого удельного объема воды осевая скорость в коллекторе незначительна, поэтому изменение давления по длине коллектора по сравнению с гидравлическим сопротивлением труб получается пренебрежимо малым. Заметное его влияние на равномерность раздачи среды наблюдается В перегревателях, в первую очередь вторичного пара, поскольку сопротивление трубной системы относительно невелико, а изменение давления вдоль коллектора значительно ввиду большой скорости пара в нем. [c.171]

Температура металла пароперегревателя зависит от температур омывающих сред, величины тепловой нагрузки и от скорости пара. В коридорных пучках перегревателя наибольшая тепловая нагрузка наблюдается на трубах первого по ходу газов ряда. В шахматных пучках пароперегревателя при sjd 4,0 максимальная тепловая нагрузка приходится на трубы второго ряда, а при sjd 2,b — па трубы первого ряда. [c.144]

На современных мощных блочных ТЭС турбоагрегаты работают на паре высоких начальных параметров и с промежуточным перегревом его. Поэтому на этих ТЭС в промежуточных перегревателях и соединитель-тельных трубопроводах находится значительное количество пара. При внезапном сбрасывании нагрузки и отключении турбины от основного трубопровода этого пара бывает достаточно, чтобы при его расширении недопустимо повысилась скорость вращения ротора. В таких установках приходится усложнять систему парораспределения и устанавливать дополнительные быстродействующие клапаны, автоматически открывающиеся с помощью электронных устройств для сбрасывания этого пара в конденсаторы турбины или специальные пароохладители. ,, . ........ [c.362]

Легирование чистого металла, например железа, такими элементами, как кремний, алюминий или хром, которые входят в состав окисной пленки и уменьшают скорость диффузии сквозь нее, уменьшает общую скорость взаимодействия. Добавление других элементов, которые увеличивают скорость диффузии или уменьшают стабильность пленки, увеличивает скорость взаимодействия в целом. Взаимодействие могут также увеличивать примеси в атмосфере, которые находятся либо в газообразной форме (как, например, пары воды или СО2) или в жидкой (например, минеральные составляющие газообразного топлива, которые конденсируются на поверхности труб перегревателя). На скорость взаимодействия может также влиять геометрия поверхности, например, выпуклая поверхность взаимодействует с более высокой скоростью, чем плоская, а вогнутая — с меньшей. Внешние углы взаимодействуют с гораздо более высокой скоростью, чем соседние плоские участки и в определенных случаях разрушение может начинаться именно с них, в то время как ровная часть поверхности, покрытая защитной окисной пленкой, сохраняется более [c.31]

Повышение расхода топлива, а следовательно, и скорости газовых потоков приводит к увеличению конвективного теплообмена и к снижению доли радиационной составляющей. В результате в котлах с конвективными пароперегревателями температура перегретого пара увеличивается, а в перегревателях радиационного типа она падает. Уменьшение расхода топлива против расчетного в топках котельных агрегатов ограничивается 50—60%, так как при дальнейшем понижении нагрузки нарушается устойчивость горения. [c.110]

Например, для влажнопаровой турбины с начальным давлением 5,9 МПа, по расчетам ЦКТИ, оптимальные давления в схеме с двумя сепараторами— 1,25 и 0,25 МПа. При этом из ЧВД пар выходит со степенью влажности у 2% и в первом сепараторе осушается до 1%, а после ЦСД во втором сепараторе — до 1,5%. Расширение же пара в ЦНД заканчивается при у= 14%, что еще можно допустить при умеренных окружных скоростях РК и эффективных влагоудалении и защите РЛ. Если же возможно вывести пар для сепарации влаги только после ЧВД и выполнить лишь одну ступень сепарации, то степень влажности в последних ступенях турбины оказывается недопустимой. В таком случае после сепаратора приходится устанавливать промежуточный перегреватель. В том и другом случае экономические показатели установки могут существенно различаться. [c.113]

При скользящем давлении по мере снижения нагрузки понижается температура насыщения свежего пара, что сопровождается существенным понижением температуры промежуточного перегрева пара. Это понижение температуры в некоторой мере компенсируется уменьшением температуры недогрева вследствие увеличения при СД скоростей нагреваемого пара в промежуточном перегревателе, а также вследствие относительного уменьшения количества пара, отбираемого на первую ступень перегрева, из-за его меньшей влажности. Отмеченного отрицательного влияния можно избежать, применив огневой или ядерный промежуточный перегрев пара. [c.152]

Отрицательное значение температурной разверки в змеевиках перегревателя, связанное с неравномерным распределением температуры и скорости газов по ширине агрегата, а также с гидравлической неравномерностью змеевиков, подробно освещалось выше. Результаты такой равномерности можно устранить путем организации перемешивания пара в Промежуточной точке перегревателя. [c.129]

Следует оговорить, что ни при каких условиях не следует портить воздушный режим топки ради снижения перегрева пара. Иногда все же прибегают к этому средству, снижая избыток воздуха в топке в расчете на то, что при этом уменьшатся объем и скорость газов, омывающих перегреватель, снизятся температурный напор и коэффициент теплопередачи и перегрев пара станет меньше. [c.133]

Котловая вода, уносимая паром, упаривается в перегревателе по мере увеличения температуры пара. При этом образуются концентрированные растворы едкого натра и хлористого натрия, растворимость которых увеличивается с ростом температуры эти растворы могут разрушать металл так же, как и в котле. Кроме действия концентрированной пленки котловой воды пар может непосредственно взаимодействовать с металлом, причем скорость этой реакции возрастает с увеличением температуры. [c.75]

Наружный диаметр труб перегревателей принимается в пределах й=28ч-42, для промперегревателей 4г= бО мм. В первых необходимо обеспечивать достаточно высокую скорость пара на участках, где температура стенки труб близка к предельно допустимой для выбранного материала. Гидравлическое сопротивление первичного перегревателя в котлах с естественной циркуляцией (от барабана до главной парозапорной задвижки включительно) не должно превышать 10% рабочего давления пара для котельных агрегатов, рассчитанных на давление р 140 кгс/см2, допускается повышение гидравлического сопротивления перегревателя до 15%. [c.74]

Перегреватели котлов низкого давления располагают в области входных температур газов порядка 800° С, что позволяет применять средние скорости пара 10—13 м/сек. При выходе змеевиков из коллектора в один ряд пароперегреватель может быть выполнен по схеме чистого противотока, при двух рядах змеевиков — по смешанной (противоточно-прямоточной) схеме с разделенным выходным коллектором. [c.423]

Наиболее распространенным на действующих станциях является газовый промежуточный перегрев в перегревателях, размещаемых в газоходах котлоагрегата. Однако осуществление газового промежуточного перегрева связано с появлением дополнительных паропроводов между котлом и турбиной, а также с необходимостью принятия защитных мер от возможного разгона турбины паром, находящимся в контуре промежуточного перегрева при аварийных отключениях турбины главными стопорными клапанами. На схеме рис. 8-23 показано, что при наличии промежуточного перегрева закрытие при внезапном сбросе нагрузки главного автоматического стопорного клапана АСК прекращает доступ в турбину свежего пара от котлоагрегата, но турбина может продолжать вращаться за счет пара, пО ступающего из паропроводов промежуточного перегрева с увеличением при этом числа оборотов сверх синхронного (из-за отключения генератора). Так как поступление пара в турбину не находится под контролем регулятора скорости турбины, то такое увеличение числа оборотов может вызвать напряжения, превышающие допустимые по условиям прочности для роторов турбоагрегата ( разнос турбины). [c.207]

Для обеспечения надежного охлаждения труб перегревателя и получения в пароперегревателе небольшого падения давления около 10% от давления в барабане скорости пара принимаются при низких давлениях пара в пределах от 15 до 40 м/с при средних—15—25 м/с и при высоких—12—20 м/с. Температура наружной стенки трубы перегревателя может быть определена по формуле (4-5). [c.187]

Условия в нутреннего охлаждения стенки перегревателя хуже, чем у других эле ментов котельного агрегата, так как [см. формулу (3-51)] температура пара в перегревателе наиболее высока, а коэффициент тепло отдачи от стенки к перегретому пару при прочих равных усло-Р.ИЯХ меньше, чем к воде или влажному пару. Для поддержания этого коэффициента на необходимом уровне скорость пара в перегревателях выбирают в пределах 10 ь25ж/сек, [c.211]

Регуляторы клапанные. На современных паровозах плоские регуляторы не применяются. Наиболее распространённый клапанный регулятор для паровозов небольшой мощности показан на фиг. 102. В целях пропуска пара, необходимого для уравнения давления по обе стороны большого клапана, разгрузочный клапан 2 открывается раньше запорного I. Сечения обоих клапанов подбираются из расчёта усилий на рукоятке 25 кг и скорости прохода пара не выше 25 м1сек. Аналогичной конструкции выполняется запорный клапан котла, применяемый для пропуска пара в перегреватель. [c.299]

II). На рис. 6.23 представлен вариант II комбинированного котла на базе водогрейного котла КВ-ГМ-180 с использованием одной конвективной шахты для размещения в ней поверхностей нагрева, предназначенных для парового контура. В этой конвективной шахте первым по ходу газов устанавливается пароперегреватель, выполняемый из труб 0 42x3 мм с их коридорным расположением, размещенных параллельно оси котла. Шаг между отдельными змеевиками из условия пропуска их через разреженный задний экран конвективной шахты принимается равным 128 мм в этом случае число змеевиков по ширине конвективной шахты составит 44. Каждый змеевик выполняется с тремя параллельно включенными трубами, т. е. каждый змеевик по ходу газов имеет двенадцать труб. Общая площадь поверхности нагрева пароперегревателя составляет 230 м , скорость пара в трубах перегревателя достигает при макси- [c.152]

Основными причинами парового пе(рекоса являются неправильное соотношение между гидравлическими сопротивлениями коллектора и змеевиков перегревателя, неудачная схема подвода и отвода пара, повышенное сопротивление отдельных змеевиков и т. п. На рис. 51 показаны разные схемы подвода и отвода пара в пароперегревателях. В этом отношении схемы 2 являются наиболее неудачными. На рис. 51 показаны змеевики а, которые при этих схемах обычно хуже охлаждаются паром (из-за меньшей его скорости) по сравнению с остальными змеевиками более равномерны скорости пара в змеевиках при схемах II, III и особенно 1У, VI. [c.128]

По условиям отвода теплоты от стенки в перегревателях высокого Давления рекомендуемое значение массовой скорости пара pw = 1100ч-1850 кг/(м -с). Большие значения принимаются для котлов СКД. [c.100]

Скорость пуска топки с жидким шлакоудалением обусловлена прежде всего конструкцией котла. У котлов высокого давления эта скорость обычно бывает меньше, чем у котлов низкого давления. Иногда эта скорость ограничивается температурой пара за перегревателем, который необходимо при быстром пуске котла охладить или выхлопом пара в атмосферу или заполнением водой. У обмазанных плавильных камер обычно допускается меньшая скорость пуска котла, чем у топок с необмазанными стенами. [c.274]

Борьба с пережогом труб перегревателей путем выравнивания скоростей в отдельных змеевиках, устранения газового перекоса и уменьшения влажности и солесодер-, жания пара, поступающего в перегреватели. [c.206]

В действительности в эксплуатации на всех котлах имеют место резкие колебания температуры перегрева, достигающие 40° С, в отдельные периоды длительностью 3 10 мин. скорость изменения температуры пара за перегревателем составляет от 16 до >3°С1мин. Такие скорости увеличения и уменьщения температуры пара тем более неприятны, что на данной установке вся конвективная часть перегревателя и паропроводы за ним выполнены из аустенитной стали. [c.151]

При пуске блока из холодного состояния в котле устанавливают расход 100 т/ч с давлением за котлом 150 ата, т. е. расход около 40% от номинального, а давление — около 50% от рабочего. Воду из котла направляют по пусковой линии в сепаратор, из которого вода через расширитель идет в слив, а пар—в заводскую сеть с давлением 20 ата. Паром 20 ата охлаждают первый промежуточный перегреватель, из которого пар поступает 1в турбину с противодавлением, а затем — во второй промежуточный пароперегреватель и в кондеисатор турбины. Тот же пар давлением 20 ата используют для прогрева турбины с противодавлением с хвоста при скорости вращения ее паром 300—1 ООО об мин. [c.198]

Охлаждение металла труб вторичных перегревателей труднее обеспечить в связи с меньшей величиной коэффициента теплоотдачи ( 2) при меньшей плотности пара низкого давления. По этой причине при однаковом тепловом напряжении поверхности нагрева и равных скоростях пара температура станки труб вторичного пароперегревателя превышает, температуру пара на большую величину, чем в первичном перегревателе. [c.95]

Водяные пробки в змеевиках могут образовываться также и в случаях неплотности пароохладителей в местах крепления труб в трубных доока-х, когда вода попадает в паровую часть пароохладителя, а оттуда — в змеевики перегревателя. Такие неплотности скажутся также на чистоте пара за пароохладителем. Наблюдались неплотности в местах приварки разделительной перегородки к трубной дО Ске и к корпусу головки пароохладителя. В этих случаях часть 0 хлаждаюш,ей воды проходит мимо трубок пароохладителя и эффект его действия значительно снижается. На фиг. 6-11 показана зависимость коэффициента теплопередачи от скорости воды в поверхностном пароохладителе завода Красный котельщик , построенная по опытам [c.136]

Несмотря на высокую эффективность влагоудаления выносных сепараторов поверхностного типа, пока не удалось достичь скоростей влал<-ного пара в них, превышающих 10— 15 м1сек, поэтому такие сепараторы получаются гро.моздкими и дорогостоящими. Они заключают в себе большие объемы пара, способные привести к значительному разгону турбины в случае сброса нагрузки. Поэто.му выносные сепараторы требуют установки дополнительных отсечных заслонок перед ЦНД. В то же время, иес.мотря на то, что сам сепаратор вызывает небольшие потери давления, суммарные потери в паропроводах и перегревателе колеблются в диапазоне от 6 до 12% (в зависи.мости от давления перед сепаратором). [c.192]

Турбина, как и все остальные турбины этой фирмы, реактивного типа. Ротор выполнен сварным. Установка сделана в одновальном варианте с частотой вращения 1800 об/мин и состоит из двухпоточного ЦВД и трех одинаковых ЦНД. В схеме предусмотрен выносной сепаратор-перегреватель. Пар в ЦВД поступает через четыре сто-порны клапана. После ЦВД пар направляется в два оди 1аковых выносных комбинированных сепаратора-перегревателя. В сепараторе влаж5 ыГ пар достигает степени сухости, = 0,99 и затем подогревается в перегревателе острым паром до температуры /=240 °С. Для уменьшения эрозии проточной части асе диафрагмы и внутренняя часть корпуса выполнены из эрозионно-стой-кой стали. Проточная часть всех цилиндров турбины имеет развитую систему влагоудаления. На периферии над рабочими лопатками установлены влагоулавливающие камеры известной современной конструкции фирмы. Влажность в конце процесса расширения пара в ЦНД равна 10,2%, а окружная скорость на периферии рабочих лопаток последней ступени достигает почти 500 Mj eK. Длина рабочей лопатки последней ступени /р = [c.210]

Конвективные пароперегреватели выполняют из стальных труб внутренним диаметром 15—30 мм для высокого и сверхкритического давления и 30—40 мм для среднего давления. В промежуточных пароперегревателях внутренний диаметр достигает 50 мм. Из труб образуют змеевики радиусом гиба не менее 1,9й нар. Концы змеевиков приваривают к коллекторам круглого сечения. Различают змеевики однорядные, двухрядные, трехрядные, четырехрядные (рис. 13-1). Для повышения компактности и обеспечения необходимой скорости пара змеевики первичного пароперегревателя мощных агрегатов выполняют двухрядными и трехрядными. Большой объем пара в промежуточном паро перегревателе по сравнению с первичным требует больших проходных сечений, в связи с чем змеевики часто выполняют трехрядными или даже четырехрядными. [c.198]

Х18Н9 08Х17Н12М2 Сварное соединение Не приводится Тяжелая вода (замедлитель), 2 мг пг С1", рН = = 4,5, 90°С Вода в перегревательной системе с 0,5 л г/кг С1" (в виде РеС1з) Пар, 20 мг/кг Ог, 2,5 лг/жг Иг, 42 кгс/см , 0,5% влажности, 254° С, скорость потока 76,2 м сеп Не приводится 2500 ч 2500 ч Межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание Межкристаллитная коррозия в перегревателе Межкристаллитная коррозия в перегревателе, 0,11 мм/год, скорость коррозии растет с влажностью Не указано [266] [267] [c.76]

Броски котловой воды. От мелко- и крупнокапельного уносов котловой воды отличаются кратковременные перебросы больших масс этой воды в перегреватели, паропроводы и двигатели, явля-илцнеся следствием, напри.мер, резкого понижения давления пара при внезапном повышении его расхода. Продолжительность таких перебросов по времени составляет несколько секунд. Если в теплосиловой установке отсутствуют приспособления для улавливания больших количеств воды, эти перебросы могут вызвать аварию двпгателя. Для отделения от пара значительных количеств воды небольшие теплосиловые установки оборудуются водоотделителями, в которых изменением направления движения пароводяной смеси и снижением скоростей очищают пар. В средних и крупных паросиловых установках для этой цели применяются автоматические регуляторы, с помощью которых сглаживаются режимные колебания в паропотребленип. [c.225]

В газоходах котла змеевики перегревателя размещают горизонтально или вертикально. При горизонтальном размещении змеевиков удобнее осуществлять спуск конденсата, скопляющийся при остановке агрегата на ревизию. На фиг. 127 показан перегреватель с горизонтальным размещением змеевиков, а на фиг. 128 — с вертикальным. Пар из барабанов котлов к выходным коллектора.ч перегревателей подводят одной или несколькими трубами. Более равномерное распределение пара по змеевикам достигается при нескольких подводах. Передвижение пара по змеевикам осуществляется за счет разности давлений в барабане и у потребителя. Для того чтобы эта разность не превышала 10% от давления пара на выходе из котлоагрегата, рекомендуется поддерживать среднюю скорость в змеевиках для низкого и среднего давлений пара в пределах 15—25 л1/сек, а для высоких давлении — 8—м1сек. Меньшие [c.241]

В работе промежуточных (вторичных) паро перелревателей имеются свои особенности. Плотность пара в них ниже, чем в первичных, поэтому нри одинаковом тепловом напряжении по-вер.хностей на грева и равных скоростях пара охлаждение труб вторичного пароперегревателя обеспечить труднее (меньше г) температура стенок вторичного пароперегревателя превышает те.мпературу пара на большую величину, чем в первичном перегревателе. [c.104]

Тепловая разверка в змеевиках вторичного и первичного перепревателя примерно одинакова. Если учесть, что общее приращение энтальпии пара во вторичном перегревателе меньше, то относительная величина тепловой разверки оказывается большей, чем в neip-вячном пароперегревателе. Между тем перемешивание пара (а равно увеличение скорости пара для облегчения те.мпе ратурных условии металла труб) связано с повышением гидравлического сопротивления вторичного пароперегревателя, что значительно снижает экономию тепла станции, получаемую от применения вторичного перегрева. Поэтому в эксплуатации особенно важным является снижение тепловых разверок во вторичном перегревателе путем наладки режимных факторов. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...