Мощность условиям нагрева

Мощность, которую может передать редуктор по условию нагрева, из фор- [c.246]

Проверка мощности выбранного двигателя по условиям нагрева производится в соответствии с режимом его работы. [c.127]

Более сложен вопрос выбора частоты для закалки деталей сложной формы (зубчатых колес, кулачков и др.). Если, например, требуется закалить зубчатое колесо по всему контуру, то на первый взгляд кажется необходимым, чтобы удельная мощность была одинакова во всех точках поверхности. Это возможно при поверхностном эффекте, ярко выраженном как в зубцах, так и во впадинах. Однако при ближайшем рассмотрении видно, что условия нагрева зубцов и впадин различны. [c.176]

Тепловая часть задачи. Если, например, требуется закалить шестерню равномерно по всему контуру, то на первый взгляд кажется необходимым, чтобы удельная мощность была одинаковой во всех точках. Однако при ближайшем рассмотрении становится очевидным, что условия нагрева зубцов и впадин различны. [c.144]

Мощность двигателя вспомогательных машин, как уже указывалось, определяется исходя из трёх основных положений—она должна 1) обеспечить необходимую продолжительность отдельных рабочих циклов, соответствующую заданной производительности проектируемой машины 2) быть достаточной, чтобы выдержать максимально возможную нагрузку, возникающую при работе машины, и 3) удовлетворять условиям нагрева двигателя при наиболее тяжёлом режиме работы. [c.948]

Расчет мощности электродвигателя по условиям нагрева [c.426]

Мощность—Расчет по условиям нагрева 426 [c.557]

Дефекты изготовления, низкое качество монтажа и эксплуатации нередко приводят к увеличению присосов в р. в. п. до 30—40%. Одновременно возникают не фиксируемые обычными измерениями утечки холодного и горячего воздуха. Происходит перегрузка дымососов и вентиляторов и, если их производительность или напор были выбраны без большого запаса, наступают ограничения по мощности котла. На ряде ТЭЦ для повышения напора дымососов на котлах ТГМ-84 соответствующим переключением обмоток статора увеличивали скорость вращения вала электродвигателя. Наряду с потерей экономичности это решение подчас не давало результатов, так как работа двигателя ограничивалась по условиям нагрева. [c.282]

Для промежуточных значений мощности значения внешней инерции, кг м могут быть вычислены из условия нагрева обмотки статора до предельно допустимой температуры по формуле [c.782]

Мощность турбогенератора типа ТВ2-100-2 ограничивается при избыточном давлении 0,05 10 Па по условиям нагрева обмотки ротора. [c.636]

Мощность генераторов типа ТВ2-150-2 ограничивается при избыточных давлениях 0,05 10 и 0,5 10 Па по условиям нагрева обмотки ротора. [c.636]

Индуктирующий провод изготовляют обычно из медных трубок или полосок. Во время работы индуктор охлаждается проточной водой. Форма и размеры индуктора зависят от условий нагрева, величины и конфигурации нагреваемой поверхности, а также от мощности и частоты источника питания. [c.321]

По силе Г или силе натяжения каната 5 механизма изменения вылета, определенным для крайних и нескольких промежуточных положений стрелы, строят диаграмму загрузки привода, по которой можно определить среднеквадратичный момент и требуемую по условиям нагрева мощность двигателя. С увеличением угла наклона стрелы к горизонтали плечи действия вертикальных сил уменьшаются, а плечи горизонтальных сил и тяговой силы подъемного каната увеличиваются. Обычно натяжение каната механизма изменения вылета имеет максимальное значение в крайнем нижнем положении стрелы, постепенно уменьшаясь по мере ее подъема. [c.335]

Индукторы. Индукторы изготовляют обычно из- медных трубок. Во время работы индуктор охлаждается проточной водой. Форма и размеры индуктора зависят от условий нагрева, величины и конфигурации нагреваемой поверхности, а также от мощности и частоты источника питания. От правильного расчета индуктора, выбора его формы и размеров зависит качество термической обработки. Индукторы применяют для нагрева деталей на звуковых частотах и радиочастотах. [c.137]

По требуемой статической мощности механизма с учетом вышеуказанных условий предварительно выбирают конструктивный и электрический тип и мощность (габарит) двигателя и затем проверяют по условиям нагрева (см, стр. 184) и перегрузочной способ- [c.127]

ВЫБОР МОЩНОСТИ (ГАБАРИТА) ДВИГАТЕЛЯ ПО УСЛОВИЯМ НАГРЕВА [c.140]

Условия нагрева зависят также от подводимой мощности, частоты тока, состава стали и величины зазора между индуктором и нагреваемым образцом. В процессе выполнения работы следует оставлять эти факторы постоянными. Величину зазора между индуктором и образцом можно принять равной 1 мм. [c.283]

Для выявления влияния на вибрацию нагрева ротора током необходимо нагревать ротор таким образом, чтобы при этом можно было исключить или по крайней мере учесть влияние изменения других факторов, как, например, магнитного поля или крутящего момента. В зависимости от типа машины, ее мощности, условий эксплуатации и т. д. для этого используются, например, в синхронной машине опыт трехфазного короткого замыкания или реактивная нагрузка с регулировкой охлаждения и т. д. Нагревание ротора производится до установившейся температуры. Изменение вибрации и температуры ротора в процессе опыта удобно отражать в виде графика (рис. 3-25). [c.142]

Приведенные определения времени нагрева, выдержки и охлаждения загрузки в печи весьма существенны для правильного выбора размеров рабочего пространства и мощности тепловых зон печи, без чего немыслимо достижение высоких технико-экономических показателей печи. В частности, в техническом задании на разработку конструкции печи весьма важно четкое выделение времени технологической выдержки. Как правило, технологами задается общее время выдержки с большим запасом, учитывающим значительную долю времени на выравнивание температуры в сечении загрузки, часто не отвечающую реальным условиям нагрева ее в печи. Результатом этого нередко является неоправданное завышение размеров рабочего пространства и габаритных размеров методической печи или снижение производительности садочной печи с неизбежным ухудшением технико-экономических показателей печей. [c.110]

В промышленных высокотемпературных электрических печах сопротивления удельная мощность нагревательных элементов на 1 м внутренней поверхности печной камеры, как правило, не превышает 40 кВт, вследствие чего для рассматриваемых условий температура печи должна падать при посадке холодной загрузки и может восстановиться до исходного уровня лишь через некоторое время. Для конкретных условий нагрева можно определить температуру поверхности загрузки пов, начиная с которой может быть обеспечено постоянство температуры печи [c.149]

Для первого случая время нагрева можно определять так же, как и в печи с преобладанием излучения, исходя либо из постоянства температуры печи, либо из постоянства теплового потока в зависимости от режима работы печи при конкретных условиях нагрева загрузки. Режим постоянства температуры печи соответствует условию постоянной температуры газового потока, омывающего поверхность загрузки, причем в расчет вводятся средняя температура газа на протяжении всего участка соприкосновения газа с поверхностью загрузки и средняя температура ее поверхности. Постоянство температуры газа, входящего в соприкосновение с загрузкой, должно обеспечиваться достаточной мощностью нагревательных элементов, расположенных на пути газового потока за экраном или в вынесенном калорифере. При этом нагревательные элементы компенсируют снижение темпера- [c.185]

Режим постоянства теплового потока соответствует таким условиям нагрева, когда нагревательные элементы печи или отдельной тепловой зоны выделяют постоянную или пульсирующую около среднего значения мощность на протяжении всего или значительной части времени нагрева загрузки. Тогда средняя температура газа, омывающего поверхность загрузки, непрерывно повышается с повышением средней температуры поверхности загрузки. Для расчета времени нагрева в режиме постоянства теплового потока необходимо знать 1) форму, размеры и среднюю плотность загрузки 2) теплоемкость и теплопроводность загрузки 3) расположение загрузки относительно направления омывающего ее газового потока 4) мощность нагревательных элементов за вычетом мощности, необходимой для компенсации тепловых потерь. [c.186]

При этом следует подчеркнуть, что расчет нагрева загрузки должен проводиться в увязке с тепловыми возможностями воздушно-циркуляционной печи. Например, если по условиям расчета циркулирующий в печи воздух за какой-то интервал времени Дт должен отдать загрузке количество тепла AW, то полезная тепловая мощность печи должна быть не меньше, чем отношение АТ /Ат. Если это не так, то расчет не будет соответствовать реальным условиям нагрева загрузки и должен быть скорректирован либо с учетом уменьшения количества воспринимаемого загрузкой тепла, либо с учетом увеличения тепловой мощности печи. [c.194]

Качество слоя чугуна, закаленного т. в. ч., зависит от частоты тока, удельной мощности, времени нагрева, конструкции индуктора, зазора между индуктором и закаливаемой поверхностью, а также от условий охлаждения. На конечные результаты закалки влияет также первоначальное состояние чугуна — его химический состав и микроструктура. [c.67]

Передачи, работающие в масле, необходимо проверять на теплообмен. В передачах, работающих всухую, теплообмен затруднен и предельная мощность лимитируется условиями нагрева. Если допускаемое контактное напряжение для этого случая определено опытным путем по нагреву, то дополнительную проверку на теплообмен производить нет надобности. [c.267]

Одновременный способ используется, когда мощность генератора достаточна для нагрева всей детали или ее части, подлежащей закалке. При одновременном способе, меняя зазор к и ширину индуктирующего провода или применяя магнитопроводы, можно добиться требуемого распределения температуры даже при закалке тел сложной формы, таких как кулачки распределительных валов, конические детали и т. п. Ширина индуктирующего провода при нагреве всей детали или отдельного ее элемента берется примерно равной ширине нагреваемой зоны. Если нагревается участок детали, то ширина провода берется на 10—20% большей ширины участка, что позволяет компенсировать теплоотвод в соседние зоны и ослабление магнитного поля у краев индуктора. Индукторы для одновременного нагрева обычно не имеют поетоянного охлаждения индуктирующего провода. Тепло, выделяющееся в индукторе во время нагрева, аккумулируется медью индуктирующего провода, толщина которого выбирается из условия нагрева до температуры не свыше 250 °С. Это требование обычно выполняется, если принять == (2,5- 4,0) % при средних частотах н = 5- 6 мм при частотах раднодиапазона. Накопленное тепло уносится закалочной водой, подаваемой на закаливаемую поверхность через отверстия в индукторе. Время охлаждения обычно превышает время нагрева. [c.178]

В случае длннных кабелей к анодным заземлнтелям и в особенности при больших защитных токах нельзя пренебрегать омическим па- дением напряжения и соответствующей потерей мощности в подсоеди-нительных кабелях [26]. Стоимость кабеля и потери мощности необходимо оптимизировать на основе расчета экономичности [27]. Рассчитанное таким образом наиболее экономичное поперечное сечение кабеля получается намного большим, чем минимально необходимое по условиям нагрева. Оптимальные размеры кабелей при различных расчетных сроках эксплуатации станций катодной защиты показаны на рис. 8.2 [27]. Обычно допускаемые по различным причинам падения напряжения составляют 1—2 В по этой величине можно, согласно формуле (3.35), рассчитать необходимое сечение укладываемого кабеля. [c.208]

Мощность Роз подстанций, наипыгоднейших по годовым расходам в зависимости от плотности нагрузки и стоимости 1 квт-года потерь (при огра-ничении выбора сечения кабеля условиями нагрева) при напряжении 380/220 в [c.460]

На Московском заводе тепловой автоматики (МЗТА) соорудили испытательные стенды и гоняли на них волновой редуктор 400 часов под максимальной нагрузкой. Редуктор весом всего в 5 килограммов с шестернями из полиамида-68 и стабилизированного кордного капрона успешно выдержал испытания, которые, кстати, были даже излишне суровыми. Так, по техническим условиям редуктор должен был работать 2 часа в сутки, вместо чего его гоняли без перерыва. Тем не менее редуктор не перегрелся. Значит, при кратковременных включениях он способен передавать намного большую мощность. Ведь даже металлические волновые редукторы по прочности выдерживают в 30—40 раз большую мощность, чем это допустимо по условиям нагрева при постоянной работе. Поскольку почти все детали нового редуктора были изготовлены из дешевой пластмассы и не требовали никакой дополнительной обработки, общая стоимость механизма упала примерно в 10 раз. Общий вес его стал 10 килограммов, из них 5, как мы уже знаем, весит электромотор. Выигрыш, как видите, колоссальный. Однако внедрение так и не состоялось. Не последнюю роль тут сыграло то обстоятельство, что, замени изобретатели одну-две детали пластмассовыми, завод по существующему положению получил бы премию за экономию. Ну, а если все из пластмассы — то это просто новая машина — какая же тут экономия [c.16]

Омический нагрев наиб, прост по физ. принципам и по техн. реализации он применяется гл. обр. в замкнутых ловушках — токамаках и стеллараторах. Мощность омич. Н. п. определяется ф-лой Р = / Й, где I — тороидальный ток, Л — сопротивление плазменного витка. Т. к. ток I ограничен сверху условиями устойчивости плазмы, мощность омич, нагрева велика только при высоком сопротивлении плазмы. Для полностью ионизов. плазмы Л оо Г" / , где Т — темп-ра плазмы, поэтому мощность омич, нагрева быстро падает с ростом темп-ры и при термоядерных темп-рах Т — 10 К) используют др. методы нагрева. [c.236]

В печах с преимущественно конвективной теплопередачей, как и в печах с преобладающей ролью излучения, условия нагрева можно свести к тем же основным случаям нагреву при постоянном тепловом потоке и при постоянной температуре печи. При относительно небольших размерах загрузки, омываемой газовым потоком только с поверхности, постоянной температуре печн соответствует средняя по поверхности загрузки температура газа, а за температуру загрузки принимают среднюю температуру ее поверхности. Постоянство температуры газа обеспечивается большой мощностью его подогрева. [c.85]

Инжекторная базовая горелка большой мощности ГС-4 разработана в двух вариантах с односопловыми ацетилено-кислородными мундштуками для сварки и концентрированного нагрева массивных крупногабаритных изделий и с многосопловыми сетчатыми пропан-бута-но-кислородными мундштуками для наплавки, пайкп и плавного нагрева, при гибке и правке, не требующих высокотемпературного пламени. В наконечниках горелки ГС-4 узел, инжекции расположен непосредственно около мундштука, а горючий газ подается в инжектор по трубке, расположенной внутри трубки для подачи кислорода. Это предупреждает нагревание горючего газа и смеси отраженным теплом пламени и уменьшает возможность обратных ударов пламени при хлопках в тех тяжелых условиях нагрева, для которых используется горелка ГС-4. Горелка ГС-4 может работать также на природном, городском и других газах — заменителях ацетилена. [c.79]

Для предотвращения образования кристаллизационных трещин при сварке малопластичных и хрупких закалочных структур используют предварительный и сопутствующий нагрев кромок сварного соединения. Для нагрева могут служить разнообразные нагревательные устройства, применяемые для термической обработки. При газопламенном нагреве можно пользоваться универсальными ацетилено-кислородными горелками средней и большой мощности. Для нагрева в полевых условиях разработана серия газовых подогревателей, работающих на сжиженных или природных газах. Наибольшее распространение получили наружные газовые подогреватели серии ПС, представляющие собой два полукольца с расположенными на них инжекторными газовыми горелками. Число горелок зависит от диаметра нагреваемого трубопровода. Для обеспечения отбора при отрицательных температурах резервуар с топливом подогревают продуктами сгорания двигателей сварочных агрегатов. Подогреватель ПСК отличается от подогревателей ПС более высокой тепловой мощностью и КПД, так как пламя подогревателя ограждено защитным экраном, а применяемые горелки ГУПС обеспечивают полное сгорание топлива. Для нагрева могут применяться также термохимические устройства нз экзотермических смесей. Устройства имеют вид гибкого шнура, располагаемого по обе стороны свариваемого стыка и закрепляемого металлическими полосами. Необходимость в нагреве и его температуру устанавливает технология сварки. [c.216]

Моменты статического сопротивления определяются по формулам, приведенным выше, и служат для нахождения мощности, развиваемой двигателем во время выполнения основных рабочих операций. Для расчета мощности двигателя по условиям нагрева необходимо определять моменты,, развиваемые двигателем во время перемещения номи 1ального груза (соответствует мощности Р г) и во время выполнения холостых операций (соответствует мощности Ро). Для кранов (особенно поворотных), работающих на открытом воздухе, чтобы проверить двигатель по нагреву путем определения эквивалентных мощностей, следует исходить из условия работы без ветра и уклона. Расчет среднего времени разгона ведется для средних условий работы, без учета ветровой нагрузки и уклона. Максимальное время разгона находится при максимально возможном моменте статического сопротивления при перемещении полного груза, предельном рабочем ветре и максимальном уклоне. [c.413]

На осиоваиии материалов обследования действующих кранов установлены соотношения л сжду номинальной мощностью двигателей, выбранных по условиям нагрева, для различных режимов работы. [c.416]

Полезная мощность машины в большой степени зависит от величины сопротивления контактоб сварочного контура, которое с течением времени увеличивается в связи с окислением поверхностей контактов. Размеры сечения элементов сварочного контура рассчитываются из условия нагрева их до температуры не более 100° С при заданном ПВ и сварочном токе. Активное сопротивление сварочного контура точечных и шовных машин составляет 20—100 мкОм. Все элементы сварочного контура изготовляются из меди или медных сплавов, имеющих высокую электропроводность. [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...