Термическое сопротивление контактно теплопередачи

Для получения расчетной формулы теплового потока при теплопередаче рассмотрим теплопроводность многослойной плоской стенки при граничных условиях третьего рода. Стенка состоит из п слоев с известными толщинами и коэффициентами теплопроводности (рис. 3.5). Известны также контактные термические сопротивления между отдельными слоями. Теплоносители имеют температуры и if , а интенсивность их теплообмена с поверхностями стенки определяется коэ( )фициентами и а . [c.277]

Для расчета теплового потока при теплопередаче через многослойную цилиндрическую стенку (рис. 3.8) необходимо задать диаметры каждого слоя, коэффициенты теплопроводности стенок, контактные термические сопротивления между ними, а также гранич- [c.281]

Отмеченное правило позволяет легко понять, что при расчетах теплопроводности или теплопередачи через многослойные плоские стенки в обш ее термическое сопротивление должны включаться термические сопротивления всех слоев, а также контактные сопротивления, если они есть [c.60]

Прежде всего не особенно высокие лучистые потоки мы будем иметь при режимах сравнительно медленной смены частиц (или их групп — пакетов ) около поверхности теплообмена (стенки). В этих условиях [Л. 223] обычный, подсчитываемый по разности температур стенки и ядра слоя коэффициент теплообмена по сути дела является коэффициентом теплопередачи из-за двух последовательно включенных между стенкой и ядром слоя термических сопротивлений — сопротивления пристеночной газовой прослойки и сопротивления самого пакета. Приближенно принимается, что лучистый обмен не сказывается на термическом сопротивлении пакета. Однако он уменьшает контактное сопротивление газовой прослойки, действуя параллельно с кондукцией и конвекцией. Очевидно, что при медленной смене пакетов, т. е. в условиях, когда не контактное сопротивление лимитирует общий теплообмен, сколь угодно высокое значение коэффициента теплообмена излучением не в состоянии существенно увеличить суммарный коэффициент теплопередачи. Это значит, что при медленной смене частиц у стенки температура их успевает настолько приблизиться к температуре стенки, что и лучистый, и кон-дуктивно-конвективный потоки чрезвычайно ослабевают, а эффективное а, подсчитанное по разности температур стенки и ядра слоя, становится во много раз меньше истинного, отнесенного к неизвестной действительной разности температур стенки и ближайшего к ней ряда частиц. [c.98]

Исследования контактного теплообмена показали [86 , что -термическое сопротивление контакта Лк =1/ 11 (где к — коэффициент теплопередачи контакта) с увеличением нагрузки иа сонри15асаю-щнеся поверхности понижается по линейному закону для относительно твердых н малотеплопроводных материалов (например, стали) н по экспоненте—для мягких и высокотеплопроводных (например, алюминий, медь, бронза). [c.247]

На рис. 3, а показано поле температур в чистом литии, а на 3,6 — поле, замеренное после ввода азота в рабочий участок. Как и в потоке лития, в статических условиях скопление иерастворенных примесей вблизи поверхности теплообмена снижает теплопроводность пристенного слоя теплоносителя. Это приводит к уменьшению теплопередачи, т. е. к появлению контактного термического сопротивления. [c.19]

С учетом принятых допущений приведенный расчетно-эксперимен-тальный метод позволяет оценить характер формирования термического сопротивления и определить величину нестационарного критерия контактной теплопередачи. Отмеченное представляет очевидный интерес в связи с решением задач управления температурно-напряженным со-отоянием для контактных систем. [c.388]

Применим предложенный метод к расчету матричных теплообменников [245]. Контактные матричные рекуператоры (КМР), или теплообменники, нашли широкое применение в различных отраслях науки и техники [246, 247]. Рассмотрим работу одного из типов таких теплообменников, собранных попеременно из перфорированных пластин, хорошо проводящих тепло, и прокладок из плохо проводящих тепло материалов. В прокладках предусмотрены окна прямоугольной формы, образующие в собранном пакете каналы для чередующихся встречных потоков холодного и горячего газов. Если ширина каждого из каналов намного больше его высоты, то рассматриваемый теплообменник схематически можно заменить рядом плоских параллельных щелей, разделенных металлическими перегородками шириной Ь. При достаточно большом числе перегородок, учитывая естественную симметрию системы, можно ограничиться рассмотрением теплообмена между любыми двуми соседними каналами, разделенными стенкой (рис. 10.4.5). Расчет процесса теплопередачи обычно сводится к решению системы дифференциальных уравнений первого порядка для среднемассовых температур обоих каналов и средней температуры стенки при условии, что коэффициенты теплоотдачи в обоих каналах и коэффициенты теплопроводности стенки известны [245]. Однако, не касаясь вопроса о дополнительных трудностях, возникающих при экспериментальном определении этих коэффициентов, появляются сомнения относительно применимости подобной методики в общем случае. Это связано с тем, что использование фазовых коэффициентов теплопередачи, полученных при стандартных гидродинамических условиях, даже при расчете двухфазного теплообмена без учета термического сопротивления стенки, который является частным случаем рассматриваемого процесса, приводит к существенным ошибкам [248]. [c.199]

Теплоизолирующие свойства напыленных на уран окиси алюминия и окиси циркония исследовались на приборах для измерения контактного термического сопротивления. Принцип измерения основан на определении поля температур в наборе деталей, пронизываемых постоянным тепловым потоком. Устройство для измерения содержит источник тепла — электронаггева-тельный элемент, набор прослоек — эталонов из материалов с известными теплопроводящими свойствами, образцы материалов, между которыми определяется коэффициент теплопередачи, и, наконец, источник холо да — водоохлаждаемый контакт. Изменение температуры по длине набора образцов регистрируется с помощью термопар. Боковые утечки исключаются необ .о ДИМОЙ тепловой защитой, а также тем, что измеряемые образцы размещаются в вакуумируемой камере. Использованная установка позволяла изменять следующие параметры температуру в месте контакта образцов до 600° С, тепловой поток до 25 вт1см , давление в контакте между образцами, а также определять влияние окружающей образцы атмосферы (вакуум, различные газы). [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...