Термическое сопротивление переноса контактное

Термическое сопротивление переноса теплоты теплопроводностью 73 -- контактное 74 [c.222]

Контактное термическое сопротивление зависит от шероховатости поверхностей, давления, прижимающего две поверхности одна к другой, и свойств среды в зазорах с учетом температуры в зоне контакта. Механизм передачи теплоты в зоне контакта довольно сложен. В местах непосредственного контакта твердых поверхностей теплота переносится путем теплопроводности, а в зазорах, заполненных газом или жидкостью, — путем конвекции и излучения. Если пренебречь излучением между поверхностями, разделенными газовой прослойкой, то термическое сопротивление в зоне контакта равно сумме термических сопротивлений фактического контакта Rф и газовой прослойки Rк = R - Rг. [c.291]

Из (12) и (18) видно, что фононное контактное теплосопротивление определяется соотношением между плотностями и скоростями звука в рассматриваемых средах. В приведенных расчетах нигде не фигурирует скорость потока жидкого металла и параметры, характеризующие режим его течения. Известно, что теплоотдача при вынужденной конвекции жидкости может быть выражена соотношением между безразмерными критериями Нуссельта, Рейнольдса и Прандтля, т. е. интенсивность теплообмена будет определяться и скоростью потока жидкости. Однако специфика жидких металлов заключается в том, что они имеют очень низков значение числа Прандтля по сравнению со всеми другими жидкостями [9]. Поэтому для них передача тепла турбулентной конвекцией отступает на второй план по сравнению с чрезвычайно высоким коэффициентом теплопроводности. А так как основное термическое сопротивление находится при этом в узком пристеночном слое, в котором тепло переносится к жидкому металлу или от него за счет обычной теплопроводности, то тем самым правомерность предпринятого рассмотрения жидкого металла как неподвижного при расчете контактного теплосопротивления получает достаточное обоснование. При решении же гидродинамической задачи о нахождении коэффициента теплообмена между жидким металлом и твердой стенкой учет режима течения обязателен. [c.13]

Известно, что в пирографите всегда имеются в том или ином количестве микротрещины, параллельные поверхности осаждения [8, 9]. При переносе тепла теплопроводностью микротрещины можно рассматривать как определенные контактные термические сопротивления. С ростом темпе- [c.76]

В отличие от статического (термического) окисления металлов и избирательного переноса образование пленки оксида при трении происходит не постепенно, а скачком на глубину пластически деформированного слоя. С учетом скачка процесс износа может быть представлен периодическим чередованием скачков и пауз контактного сопротивления, соответствующих возникновению и разрушению пленки оксида. Эффект скачка является отличительной особенностью НОТ. При избирательном переносе скачка не наблюдается, а возникают мягкие пленки, свободные от внутренних напряжений. Поэтому энергия пластической деформации расходуется только на образование первичной пленки (возбуждение) и ее залечивание от случайных повреждений. В результате снижаются общие потери энергии. [c.490]

Дальнейшее увеличение температуры сопровождается возрастанием роли ко ндуктивных участков по испаряемой влаге вследствие появления новой зоны парообразования у закрытой поверхности материала, в результате чего различие в -интенсивностях сушки сокращается. Рис. 5 л-озволяет убедиться в существовании контактной зоны паро-образования <и выявляет тормозящую роль закрытой ДЛЯ испарения поверхности материала а процесс комбинированной сушки. Вместе с появлением новой зоны парообразования, естественно, возникает контактное терМ Ичеокое сопротивление, обусловленное наличием гидродинамического сопротивления переноса пара сквозь материал. Так как время соприкосновения материала с греющей поверхностью при высокоскоростной комбинированной сушке сравнимо или меньше времени переноса пара через материал с малым сопротивлением, то создается примерное равенство скоростей парообразования и фильтрации пара через материал, т. е. весь образующийся пар уносится через материал. Поэтому здесь меньше условий для развития избыточного давления на границе соприкосновения материала с греющей поверхностью и образования слоя пара, что имеет место при кондуктивной сушке, а значит, и меньшие возможности для возрастания термического сопротивления. Таким образом, только при низких температурах греющей поверхности (до 80—90°С) можно пренебрегать термическим сопротивлением контакта ввиду его малости и пользоваться граничным условием 4-го рода (равенство температур контактируемых поверхностей). При более высоких температурах термическое сопротивление обязательно должно учитываться при этом могут использоваться граничные условия 1-го и [c.116]

Рассмотрим передачу тепла теплопроводностью через плоскую трехслойную стенку (рис. 13.2) при условиях толщина слоев стенки 8i, 83, коэффициенты теплопроводности материалов соответственно Хь Хг, Х3 контакт между слоями идеальный, т. е. контактное термическое сопротивление отсутствует и температура на границе смежных слоев одинакова. Перенос тепла происходит в стационарных условиях — плотность теплового потока по всем слоям стенки имеет одно и то же значение (q = idem) [c.149]

По нашему мнению, одной из причин расхождения опытных данных между собой и формулой (2) является термическое контактное сопротивление на поверхности теплообмена. 1Величииа этого сопротивления, по-видимому, зависит от вида и чистоты жидкого металла, материала стенки и от ряда других факторов. Для оценки роли те р,мического контактного сопротивления коэффициент теплоотдачи можно определить двумя методами 1) измерением и обработкой температурного ноля в потоке жидких металлов Й) из-мерением температуры стенки и средней температуры жидкого металла. На основании измеренных температурных полей в потоке жидкости можно определить также коэффициент турбулентного переноса тепла и вычислить е для жидких металлов и воды. [c.362]

Проведенное в настоящей работе одновременное изменение температурных полей в потоке и коэффициентов теплоотдачи методами, учитывающими термическое контактное сопротивление, позволило достаточно четко разделить два процесса, определяющих передачу тепла к жидким металлам. Первый процесс, связанный с молекулярным и турбулентным переносами тепла, можно описать полуэмпирическими теориями теплообмена. Как показали опыты, такой перенос тепла в первом приближении описывается теорией Мартинелли — Лайона. Второй процесс, вызванный термическим контактным сопротивлением на поверхности теплообмена, в настоящее время не поддается теоретической оценке. [c.366]

Необходимо учитывать, что для нитроцементованных зубчатых колес опасно даже частичное обезуглероживание поверхности при повторном нагреве под закалку в атмосфере воздуха или при переносе изделий из закалочной печи в бак. При этом резко ухудшаются механические свойства, в особенности снижаются сопротивление усталости и ударная вязкость, даже при наличии оптимальной суммарной концентрации углерода и азота. Таким образом, даже при химико-термической обработке колес с использованием наиболее прогрессивного оборудования в поверхностной зоне цементованного или нитроцементованного слоя могут образоваться дефектные и немартенситные структуры. В результате снижается сопротивление усталости и контактная выносливость зубчатых колес. Для предотвращения образования указанных дефектов в периферийных зонах цементованного и нитроцементованного слоя на расстоянии до 0,2 мм от поверхности используются различные способы. Такие способы базируются на рациональном выборе системы легирования сталей и на совершенствовании режимов насыщения зубчатых колес углеродом и азотом. Однако на сопротивление усталости зубчатых колес весьма существенное влияние оказывает и интенсивность охлаждения изделий при закалке. [c.441]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...