Зерно, схема образования

Зачистка отливок 226, 297, 298 Зерно, схема образования lO [c.489]

Рис, 25. Встреча устойчивых полос скольжения с границей ферритного зерна в низкоуглеродистой стали Ст. 3 (а), с перлитной колонией (б), образование микротрещин при пересечении двух систем скольжения и схема образования микротрещин (в, г) [c.46]

Рис. 2.5. Схемы скопления дислокаций у границы зерна с образованием микротрещины (а), разрушения срезом (б) и отрывом (в)

Рис. 6.20. Схема образования мартен-ситных пластин в одном аустенитном зерне

Рис. 3.30. Двойникование в процессе усталости образцов железа при температуре испытания 77 К (а, б) и схема образования микротрещины при встрече двойника с границей зерна (в)

Рис. 10.9. Схема образования стружки и си гы резания единичного зерна

Фиг. 8 . Схема образования перлита в зерне аустенита

Фиг. 43. Схема образования одного зерна твердого раствора /, I/, III и IV — последовательные этапы роста зерна.

Фиг. 25. Схема образования мартенситной структуры. На фигуре изображено одно зерно аустенита при нескольких понижающихся (слева направо) температурах ниже точки М. После заполнения всего объема зерна иглами мартенсита между ними сохраняются участки остаточного аустенита (светлые).

Рис. 2, Схема образования кристаллических зерен металла а — начало кристаллизации, б, в — свободный рост кристаллов, г — прекращение свободного роста кристаллов, д — конец кристаллизации, е — зерно металла / — атомы (ионы), 2 — правильные кристаллические решетки, 3 — искаженные кристаллические решетки

Вторая группа схем остановки роста усталостной трещины основана на изменениях свойств материала у ее вершины. Наибольшее распространение в этой группе получили схемы,, связанные с упрочнением материала у вершины трещины прк ее развитии. Среди структурных особенностей, тормозящих рост трещины и приводящих в определенных условиях к образованию нераспространяющихся трещин, можно назвать-определенно ориентированные границы зерен и анизотропию свойств в объемах отдельных зерен и от зерна к зерну. Развитие трещины могут также тормозить и структурные составляющие, обладающие повышенной прочностью или вязкостью, а также неметаллические включения и текстуры, расположенные поперек направления роста трещины. [c.19]

На рис. 2.3, а показана схема тройного стыка, образованного зернами в виде тетраэдрических додекаэдров на рис. 2.3, б представлена зависимость общей доли поверхностей раздела, а также доли собственно межзеренных границ и доли тройных стыков от размера зерен. График на рис. 2.3, б построен на основании простых геометрических соображений. Так, общая доля поверхностей раздела составляет [c.14]

На рис. 26.1 приведена схема зон структурных изменений применительно к сварке углеродистой стали. Максимальные изменения структуры металла, его химического состава, а также вероятность возникновения различного рода дефектов наблюдаются в шве и зоне сплавления. Участок перегрева характеризуется существенным увеличением зерна, наличием полных структурных и фазовых превращений. На участке полной перекристаллизации температура нагрева выше температуры фазовых превращений, однако интенсивность превращений меньше, чем на участке перегрева, так же как и меньше время пребывания металла при этих температурах, поэтому существенного увеличения зерна здесь не происходит. В рассматриваемых зонах закали-вак)щихся сплавов возможно образование типичных закалочных структур. Связанное с этим снижение пластичности металла может служить причиной появления таких дефектов, как трещины, способствовать уменьшению прочности изделия. [c.496]

Сопротивление металла разрушению во многом зависит от величины зерен, их формы и ориентации. На рис. 79 приведена схема для объяснения различной ориентации зерен, образующих поверхность металла. Зерно, расположенное как показано на рис. 79, а, оказывает при разрушении высокое сопротивление отрыву, так как большая часть его поверхности находится в контакте с другими зернами. Такое расположение зерна при подобной его форме обеспечивает его прочное механическое сопряжение с соседними зернами. Образование пограничных треш,ин не вызовет отрыва этого зерна от основного металла. Даже внутренние тре-Ш.ИНЫ в теле такого зерна вряд ли могут вызвать его разрушение с отрывом и потерей металла. [c.121]

Рис. 20. Схема, поясняющая механизм межзеренного разрушения, о — пересечение границы зерна полосами скольжения б — последующее раскрытие зернограничной трещины с образованием ступенек на поверхности излома.

В настоящей статье приводятся результаты экспериментальных исследований, цель которых заключалась в установлении влияния размера зерна и температуры на распространение и остановку разрушения отрывом в мягкой стали. Испытания по схеме четырехточечного изгиба проводились на небольших лабораторных образцах с азотированным надрезом и поверхностями с целью облегчения инициирования разрушения и исключения образования губ среза. Установлена корреляция начала остановки трещины с приложенной нагрузкой и проведено подробное исследование вида поверхности разрушения, соответствующей как распространению, так и остановке трещины. Преобладающим механизмом разрушения для широкого круга условий испытаний является скол, а не вязкое разрушение. Результаты обсуждаются с точки зрения теоретической модели, описывающей микромеханизмы распространения и остановки разрушения отрывом. [c.134]

Следует отметить, что при низкотемпературном спекании стержневой массы, состоящей из электрокорунда, глинозема и кремнезема, сплавления зернистого электрокорунда не происходит. Образующая жидкая фаза обволакивает зерна элсктрокорунда и создает сетку. Схема образования структуры показана на рис. 223. В процессе прокаливания оболочковой формы в прокалочных печах в [c.452]

На фото 23 приведена наиболее характерная картина. Поворот зерна А в направлении, указанном стрелкой, четко фиксируется разрывом и разворотом нанесенной на образец до деформации риски О — О. Характерные признаки поворота зерна как целого действие в активном зерне А только одной системы скольнчения (схема Закса) сильная экструзия материала в смежном зерне В, в направлении которого происходит поворот ах тивного зерна А образование за вершиной поворачивающегося зерна мощной полости, уходящей в глубь образца (интрузия материала). [c.78]

НОЙ деформации приграничных объемов металла. На электропо-лированной поверхности зерен феррита в области границ зерен видны потемнения, свидетельствующие о образовании впадин или выпуклостей (см, рис. 3.8, а). По мере циклирования в зернах феррита низкоуглеродистой стали образуются линии скольжения часто по двум пересекающимся плоскостям (см. рис. 3.8, В зернах, где действует в основном одна из систем скольжения, образуются более грубые полосы скольжения (см. рис. 3.8, б), из которых по мере циклирования образуются глубокие устойчивые полосы скольжения (УПС). Схема образования полос скольжения на начальной стадии деформирования представлена на рис. 3.8, г. Размеры полос скольжения в поликристаллах ограничены размерами зерен, а в монокристаллах они имеют большую протяженность (рис. 3.23). [c.92]

Рис. 3.4. Схемы образования поверхности а — жестко закрепленным зерном (кругом) б —зерном на упругоэластичной основе (лентой) в — вид в профиль г — в плане шлифовальной шкурки из электрокорунда 40-й зернистости при увеличении в 80 раз

На рис. 1.18, б показана схема распространения упрочнения под обраоотанной поверхностью, где ыожио различить три зоны I — зона разрушенной структуры это тонкий слой металла, характеризуемый пзмельчеинымн зернами с образованием новой структуры, которая отличается от структуры зоны III — основного металла II — зона наклепанного металла. В зоне I наблюдается большое число микротрещин. Слой металла, в котором образуются эти микротрещины, называют дефектным. Дефектный слой характеризуется пониженной износостойкостью и повышенными коррозионными свойствами его следует удалять при последующей обработке. В зопе II твердость НВ) металла резко изменяется по толщине заготовки. Напбольшз ю твердость имеет обработанная поверхность твердость постепенно уменьшается по мере удаления от этой поверхности (рис. 1.18, б). [c.407]

Прежде чем рассматривать зависимость природы разрушения от температуры, следует остановиться на схеме образования острых микротрещин V-образного типа, исследованием которых занимались многие авторы, в том числе Котрелл, Гилман, Орован, Стро [115, 116, 180, 182, 183]. Трещина рассматриваемого типа образуется в точке пересечения двух полос скольжения, где происходит накопление дислокаций в соответствии со схемой, показанной на рис. 3, а. Взаимодействие скопившихся краевых дислокаций в зернах феррита приводит к образованию новой кавитационной дислокации, действующей как клин в плоскости (001). Этот процесс можно схематически представить уравнением, определяющим направление векторов Бюргерса [c.308]

Рис. 1.71. Схема образования и рост аустенитного зерна из исходных мартенситной или бей-нитной структур

Рис. 4.2. Схемы образования гидродисперсии за счет неравномерности поля скоростей в поровом канале (а), различия скоростей в различных поровых каналах (б), деформации линии Тока в поровом пространстве (в), поперечного рассеивания (г) 1 — зерна породы 2 — локальные линии тока 3 — направление потока

Существует класс полупроводниковых приборов, выполненных на основе смешанных окислов переходных металлов, которые известны под общим названием термисторов. Термин термистор происходит от слов термочувствительный резистор . Толчком к разработке термисторов послужила необходимость компенсировать изменение параметров электронных схем под влиянием колебаний температуры. Первые термисторы изготавливались на основе двуокиси урана ПОг, но затем в начале 30-х годов стали использовать шпинель MgTiOз. Оказалось, что удельное сопротивление MgTiOз и его температурный коэффициент сопротивления (ТКС) легко варьируются путем контролируемого восстановления в водороде и путем изменений концентрации MgO по сравнению со стехиометрической. Использовалась также окись меди СиО. Современные термисторы [60, 61] почти всегда представляют собой нестехиометрические смеси окислов и изготавливаются путем спекания микронных частиц компонентов в контролируемой атмосфере. В зависимости от того, в какой атмосфере происходит спекание (окислительной или восстановительной), может получиться, например, полупроводник п-типа на поверхности зерна, переходящий в полупроводник р-типа в глубине зерна, со всеми вытекающими отсюда последствиями для процессов проводимости. Помимо характера проводимости в отдельном зерне, на проводимость материала оказывают существенное влияние также процессы на границах между спеченными зернами. Высокочастотная дисперсия у термисторов, например, возникает вследствие того, что они представляют собой сложную структуру, образованную зонами плохой проводимости на границах зерен и зонами относительно высокой проводимости внутри зерен. [c.243]

Рис. 24. Образование межзеренных зрещин в условиях повторного растяжения технического молибдена (а, б) и схема зарождения трещины у границы зерна при встрече с ней полосы скольжения (в)

Такое предположение позволяет сделать сопоставление данных работ [61] и [96]. В обеих работах исследовали один и тот же Ti-сплав с параметрами структуры, характеризуемыми крупными а -пла-стинами в первичных (3]5,-зернах размером 0,5-1 мм. В работе [43] при выдержке материала под нагрузкой в течение нескольких минут изменения СРТ по сравнению с х = О не отмечали. В работе [96] при выдержке произошла смена механизма разрушения с вязкого внутризеренного, которому отвечал бороздчатый рельеф излома, на межсубзеренный с фасеточным рельефом излома, что сопровождалось сокращением в 16 раз периода роста трещины. В связи с фактом возрастания скорости роста трещин было подчеркнуто [96] наличие в материале 0,004 % Н2. Это количество Н2 достаточно мало по массе, но в другой работе [81] при длительном статическом нагружении образцов из сплава 0Т4 по схеме Трояно при объемной доле Н2 в 0,003-0,005 % наблюдали их замедленное разрушение и увеличение СРТ при высоком уровне напряжений. Такое разрушение, как говорилось выше, сопровождалось образованием гидридов и развитием трещин по ним. Но в работе [61] снижение долговечности было объяснено диффузией имеющегося в материале Н2 в полосы скольжения. Если это так, то при выдержке данный процесс должен сопровождать и рост трещины, способствуя охрупчиванию материала, однако это в работе [60] не наблюдалось. Поэтому только наличием в сплаве Н2 нельзя объяснить снижение периода зарождения трещины и увеличение СРТ. По всей вероятности, имелась некоторая субструктурная особенность состояния материала по межфазпым границам, которая вызывала рост трещины по ним в течение выдержки под нагрузкой или охрупчивание по плоскостям скольжения в монофазном материале. [c.368]

Результаты металлографических исследований показали, что для металла, деформированного при высоких температурах—1200, 1100, 1000° С (10 и 20%) и 900° С (10%) — характерным является образование рекристаллизованных зерен но венчиковой)) схеме [3, 4], когда новые зерна образуют послодоватолыш кольца по [c.142]

При условиях нагружения, когда наблюдается наибольшая степень неоднородности микродеформации но границам зерен аустенита, процесс рекристаллизации развивается по венчиковой схеме. При этом можно полагать, что избыточная энергия, локализующаяся по границам исходных зерен, облегчает процесс образования новых. В центральной части исходного зерна, где степень неоднородности микродеформации меньше, рекристаллизовапные зерна разориентированы в меньшей мере (см. рис. 2. а — в). На это указывает также одинаковое значение нагрузок при испытании на раскол образцов с практически одинаковой средней площадью зерен аустенита, образовавшихся при различных условиях нагружения (1100 и 1000° С, в первом случае рекристаллизация завершена, во втором — нет). [c.144]

Известно, что наибольшей физико-химической активностью обладают вновь образованные поверхности разрушенного материала, поэтому целесообразно совмещение процесса измельчения материала и его обогащения флотацией в одном аппарате. Для реализации этого процесса необходимо транспортировать выделенные зерна минералов из активной зоны разрушения в зону подачи реагентов и удаления их из рабочей камеры. Один из вариантов такой конструкции представлен схемой 7. Транспортировка продукта в камере осуществляется за счет потока жидкости, циркулирующей в ней, которая приводится в движение аэрлифтной системой. Подача воздуха в камеру осуществляется выше активной зоны разрушения и ниже области действия реагентов. Предложенная конструкция является опытной порционной моделью, в которой не решен вопрос вывода пустой породы. [c.195]

При действии электролита па углеродистую сталь анодными участками являются зерна феррита, катодными— всевозможные загрязнения и включения в структуру металла токопроводящих веществ, а также расположенные на его поверхности окалина и ржавчина, потенциал которых значительно выше потенциала чистого металла. Если на металле нет защитных пленок, ощределепное значение может приобрести действие микропар, образованных телом зерна и его границами. В этом случае лранпцы зерен могут выполнять роль анода катодом же будут сами зериа. Коррозия еще более усиливается при наличии загрязнений металла, ка к правило, расположенных по границам зерен. Схема коррозионных пар приведена ла рис. 3-1. [c.51]

Зенз [Л. 717] дает наглядное и довольно правдоподобное качественное объяснение явления захлебывания при пневмотранспорте. Предположим, что в восходящем газовом потоке образована суспензия с очень низкой концентрацией твердых частиц. Пусть частицы удалены друг от друга на расстояние, равное приблизительно 100 диаметрам частицы, каждая из них вызывает образование позади себя (внизу) вихревой зоны длиной 20 диаметров. Несколько уменьшив скорость потока среды, увеличим концентрацию частиц в суспензии так, чтобы среднее расстояние между ними стало меньше 20 диаметров. Тогда каждая из частиц будет попадать в вихревой след ближайшей вышерасположенной частицы. Обычно турбулизация потока около частицы уменьшает коэффициент лобового сопротивления, т. е. для взвешивания частицы в вихревой зоне необходима более высокая скорость. Поэтому частицы, попавшие туда, начнут выпадать вдоль турбулентного следа. При этом они будут приходить в контакт с соседними. Две частицы, находящиеся одна над другой в контакте, будут иметь больший эффективный диаметр, так что скорость потока будет, очевидно, недостаточной для поддержания сус пензии и твердый материал, содержащийся в трубе, упадет в ее нижнюю часть. В пользу подобной схемы свидетельствуют давно бпубликованные данные Л. М. Мороза и Я. И. Френкеля [Л. 174] о том, что облачко суспензии в чистой дисперсионной среде падает во много раз быстрее, чем падали бы отдельные зерна суспензии. Имеется в виду, конечно, случай, когда облачко не заполняет собой все поперечное сечение аппарата. В противном случае эффект коллективного падения был бы [c.140]

О рекристаллизационном происхождении этого эффекта свидетельствует его зависимость от скорости нагрева. При достаточно больших скоростях нагрева образование мелких зерен по границам подавляется [ 126]. По мере снижения скорости нагрева первоначально ровные границы приобретают зубчатый, извилистый вид и, наконец, при дальнейшем снижении скорости здесь формируются мелкие зерна. Как известно, появление извилистых границ очень часто предшествует развитию рекрис-таллизационных процессов, что согласуется с моделью зарождения ре-кристаллизованных зерен, предложенной Бейли и Хиршем [ 98]. Поэтому представляется логичным объяснять происхождение зернограничного эффекта в рамках единой схемы, не исключающей ориентированного образования зародьпией у-фазы и в этом случае. [c.94]

По мере дальнейшего охлаждения, в точке 2 наряду с кристалликами б-Fe начинают выпадать кристаллики хромоникелевого аустенита, имеющие гранецентрированную решетку у-железа. В совместной кристаллизации двух фаз б и v заключается специфическая особенность кристаллизации сплавов Fe—Сг—Ni. По достижении точки 3 на линии солидуса весь расплав затвердевает, происходит превращение б у и сталь приобретает аустенитную структуру. При температуре, приблизительно равной 900° С (точка 4), в условиях медленного охлаждения из аустенита преимущественно по границам зерен начнется выпадение карбидов. Линия Е—G отвечает пределу растворимости карбида в аусте-ните. Дальнейшее медленное охлаждение и продолжающееся выпадение карбидов из твердого раствора приводит к снижению стабильности аустенита и образованию вторичного феррита (по схеме у -> а, точка 5). Линия G—К характеризует температурноконцентрационные условия начала этого процесса. Ниже линии G—К сталь 18-8 при медленном охлаждении имеет структуру аустенита со вторичными карбидами и вторичным ферритом по границам зерен. Следовательно, в сталях типа 18-8 выпадение карбидов и превращение у —> а сосредоточивается главным образом по границам зерен собственно зерна сохраняют аустенитное строение. Наличие карбидов и вторичного феррита на границах зерен аустенита заметно упрочняет сталь. [c.31]

Чем более легирована сталь, тем шире диапазон ско ростей нагрева, при которых проявляется структурная наследственность в стали Легирование влияет на критичес кую скорость нагрева, при которой наблюдается восста новление исходного крупного зерна при повторном нагреве выше Асз и не происходит образования мелкозернистого аустенита Для легированной стали на рис 40 приведена схема, упрощенно показывающая процесс формирования зерна при нагреве и охлаждении стали с исходной упоря доченной структурой [c.77]

Рост цементитного кристалла сопровождается увеличением его длины и толщины. Утолщение цементитной пластины приводит к диффузии атомов углерода из объемов аустенита, распололсенных по боковым сторонам пластины. Обеднение боковых объемов аустенита углеродом создает благоприятные условия для зарождения пластин феррита путем 7 -превращения Боковой рост пластины феррита сопровождается оттеснением в аустенит атомов углерода, что в свою очередь облегчает появление новых пластин цементита. Многократное повторение этого процесса приводит к возникновению перлита. Образования перлита в виде чередующихся пластин цементита и феррита (см. рис. 2, а, б) называются перлитными колониями. Перлитная колония может зародиться не только на границе зерна аустенита, но и на границе колонии перлита, т. е. развиваться по схеме 4, 5 (см. рис. 2, а). Размер перлитных колоний зависит от отношения л. с. р./с. з, ц. Поскольку с увеличением степени переохлаждения аустенита с. з. ц. возрастает быстрее, чем л. с. р., указанное отношение становится меньше. Поэтому перлитные колонии с увеличением переохлаждения уменьшаются. [c.7]

Диффузионная ползучесть также может оказывать влияние на развитие ЗГП. В частности, ДП всегда сопроволадается ЗГП, которое препятствует образованию несплошностей по границам зерен [139]. Это видно из схемы, представленной на рис. 25. Вследствие направленного диффузионного массопереноса зерна вытягиваются и между ними должны образоваться пустоты (рис. 25,6). Целост- [c.70]

Другой вид ТМО — рекристаллизация горячедеформированного материала. Суть данного способа заключается в нагреве сталей выше температуры Лз и деформировании при постепенно понижающейся температуре (рис. 38, в) при этом избыточный цементит в сталях, выделяясь преимущественно по границам непрерывно рекристаллизующихся зерен аустенита, стабилизирует их рост формируя УМЗ микроструктуру. Распад аустенита с ультрамелким зерном ниже температуры Л[ и деформация продуктов распада способствуют формированию зернистого перлита достаточно высокой дисперсности. В работе [240] исследовали влияние указанной схемы обработки на формирование, микродуплексной структуры в обычной высокоуглеродистой стали, содержащей 1,3—1,9 % С. ТМО такой стали состояла в нагреве до 1150 °С до образования однофазной аустенитной структуры, прокатке при постепенно понижающейся температуре, во время которой происходило выделение цементита, и окончательной прокатке при 550 С. Конечная микроструктура стали после такой обработки представляет со- бой тонкую смесь сфероидизированного цементита и феррита с зерном порядка [c.116]

Микроликвация второго типа связана с резким возрастанием концентрации примеси по границам зерен в зоне равноосных кристаллов. Этот эффект иллюстрируется схемой, приведенной на фиг. 46. По существу, это эффект конечного переходного распределения примеси при нормальной кристаллизации (см. разд. 3.1.2). По мере сближения границ зерен концентрация примеси в тонком слое между их поверхностями может возрасти настолько, что начнется образование второй фазы. Если образования второй фазы не происходит, то при гладкой поверхности раздела зерен относительная концентрация примеси в твердой фазе s(X2)/ o в зависимости от параметра VЮ)Хг будет изменяться, как показано на фиг. 47 (здесь Со — исходная концентрация примеси в ванне, а Хз— половина расстояния между границами зерен). Как видно, при малых ликвация по границам зерен может быть в данном случае очень большой. Эта ликва ция увеличивается также с увеличением размера зерен и с уменьшением скорости роста этих зерен. Если зерна имеют дендритную форму, ликвация этого типа может быть гораздо меньше. [c.222]

Если сталь, нагретую до состоянию аустенита, охлаждать с большой скоростью, то будет переохлаждение аустенита с его распадом и образованием мелкозернистой феррито-цементитной смеси. Чем больше скорость охлаждения, тем мельче продукт распада аустенита — феррито-цементитная смесь. Образующиеся более мелкие, по сравнению с перлитом, структуры имеют повышенную твердость и свое особое название. При охлаждении стали на воздухе аустенит распадается с образованием сорбита, при охлаждении в масле превращается в троостит. Обра-. зование сорбита начинается при 600°С и заканчивается при 500° С. Троос- Рис. 46. Схема возникновения ТИТ образуется при еще более низ- перлитного зерна [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...