Усилие удельное прямое

В результате исследования поляризационно-оптическим методом получены величины коэффициентов концентрации для нескольких типов проушин при статическом нагружении. Показана принципиальная возможность и разработана методик а пересчета результатов, полученных на оптических моделях, на металлические проушины аналогичных типов в диапазоне расчетных нагрузок и применяемых зазоров. Результаты, полученные поляризационно-оптическим методом на моделях и пересчитанные по принятой методике, подтверждены прямыми тензометрическими измерениями на металлической проушине для различных зазоров и величины удельного усилия Р . [c.179]

Потенциальный КПД двигателя Стирлинга выше, чем у других сравниваемых с ним двигателей, однако на совершенствование двигателей с разомкнутым циклом было затрачено значительно больше усилий. Результаты сравнения различных двигателей по их КПД не имеют большого распространения, поскольку, как уже отмечалось ранее, изготовители автомобилей и те, кто эксплуатируют стационарные установки, как правило, предпочитают сравнивать двигатели по удельному эффективному расходу топлива. Хотя этот параметр прямо связан с КПД, [c.128]

Термомеханические режимы. При прямом и обратном прессо-. вании термомеханические режимы, обеспечиваюш,ие высокую стойкость штампа, обусловлены наибольшим удельным усилием или стационарным режимом. Достижение наибольшего усилия происходит в тот момент, когда тепловой эффект сравнительно невелик и скольжение металла по контактной поверхности инструмента в наиболее опасной точке (на радиусе сопряжения конуса и цилиндрического очка матрицы или на кромке пуансона) практически еш,е не началось, т. е. АГ = 0. Тогда предельная скорость деформирования при прямом прессовании прутков [c.214]

При подсчете значения рд, —удельных усилий от момента на направляющие ползуна с хоботом —принимается, что удельные усилия распределяются по длине направляющих по прямой, т. е. на каждой части направляющих (основной и дополнительной) удельные усилия в общем случае распределяются по трапеции. [c.34]

Расчетная нагрузка. Как и для зубчатой передачи, максимальную удельную нагрузку приближенно можно определить, разделив нормальное усилие Р на минимальную суммарную длину контактных линий I. Длина одной контактной линии прямо пропорциональна диаметру делительной окружности червяка и углу обхвата 2у. Если учесть, что с увеличением угла подъема витка К длина линии контакта растет обратно пропорционально os К, то при коэффициенте перекрытия е и минимальном коэффициенте колебания суммарной длины контактных линий Ji n n получим [c.287]

Винтовые передачи (фиг. 10). Начальными поверхностями винтовых передач являются цилиндры, заменяющие часть поверхности гиперболоида, симметрично расположенную относительно горлового сечения. Касание боковых поверхностей сопряженных зубьев происходит не по прямой линии, а в точке. Профили зубьев в винтовых передачах испытывают большое удельное давление и быстро изнашиваются. Концентрация передаваемого окружного усилия в одной точке исключает возможность их применения для тяжелонагруженных передач. Поэтому они применяются в передачах с небольшим крутящим моментом (в кинематических цепях делительных механизмов, в цепях холостых ходов станков, в приборах и т. д.). [c.12]

Выдавливание - одна из наиболее высокоэффективных технологических операций холодной объемной штамповки. Применяется как индивидуальная операция прямого, обратного или комбинированного выдавливания, а также в сочетании с другими операциями холодной объемной штамповки. Технологические возможности операций холодного выдавливания определяются двумя основными факторами величиной удельных усилий, действующих на инструмент, и технологичностью конструкции получаемых изделий. [c.41]

Усилия на зубьях ковша обратной лопаты. Здесь толщину стружки с принимают такой же, что и в случае прямой лопаты. Удельное сопротивление грунта копанию может быть принято ко = 3,5-10 Па. [c.183]

Здесь дадим формулу для определения критической нагрузки тонкой упругой круговой прямой трехслойной конической оболочки при внешнем равномерном всестороннем давлении д 14, 15]. При этом удельные усилия безмоментного состояния равны [c.147]

На экскаваторе ЭКГ-5 с прямым напором рукоять тоже значительно легче рукояти экскаватора ЭКГ-4. Она весит немногим более 3,5 т. Но здесь отсутствует полиспаст, и относительное сокращение веса ковша по сравнению с ковшом экскаватора ЭКГ-4 составляет примерно 10%. Поэтому на прямом напоре экскаватора ЭКГ-5 при сохраненном стопорном подъемном усилии навешен ковш увеличенной емкости. Как показывают расчеты, статические усилия резания, несмотря на увеличенную емкость ковшей на экскаваторах ЭКГ-5, получаются достаточными. Они обеспечивают примерно такие же удельные усилив резания, какие получаются на зубъях ковша экскаватора ЭКГ-4. [c.33]

Развитие теории прессования имеет большое значение в повышении уровня этого пресса и, кроме того, схема прессования в некоторых случаях подобна схеме прессования при штамповке в закрытых штампах. В работах В. В, Соколовского, Р. И. Хилла, Л. А. Шофмана процесс прессования рассматривался с использованием метода характеристик Губкин С. И., Перлин И. Л., Сторожев М. В. и другие ученые также подвергали теоретическому анализу различные случаи прессования. Для прямого и обратного прессования осесимметричных изделий в условиях плоской деформации, бокового прессования, прессования через многоканальные матрицы и других случаев найдены зависимости для определения удельных давлений течения, усилий, контактных напряжений и выбора оптимальных условий деформирования. Разработаны также методы расчета параметров оборудования и инструмента. Внедрение в промышленность новых видов прессования, в частности прессования профилей переменного сечения, а также прессования высокопрочных материалов, ставит перед теорией новые задачи. [c.233]

Котлы с прямыми трубами типа Шухова. Усилия значительного количества конструкторов были направлены на совершенствование появившейся в конце восьмидесятых — в начале девяностых годов прошлого века оригинальной конструкции горизонтально-водотрубного котла Шухова. Достоинства этих котлов, заключающиеся в высокой стандартизации и унификации узлов и деталей, а также в меньшем, чем у других котлов удельном расходе металла, были оценены не только у нас, но и за рубежом. Котлы типа Шухова выпускались в Японии (котлы Мики), а также в США (котлы Бэрда). [c.104]

Определив площадь поперечного сечения детали на линии Q, связываем эту величину с заданным удельным давлением прессования на линии д. Прямая, проведенная через две соответствующие точки на этих линиях, пересекает линию Р в точке, которая показывает общее усилие пресса. Например, при площади 300 см (на линии Р) и удельном давлении 500 кПсм (на линии д) на линии Р получаем общее усилие 150 Т. При тех же 300 см и 400 кПсм находим общее усилие 120 Т. [c.157]

См., например А л ю ш и н Ю. А. Определение верхней оценки удельного усилия при прессовании металлов Кузнечно-штамповочное производство , 1965, № 1. 111 е X т е р В. Я. Определение усилий при холодном прямом прессовании, редуцировании и калибровании сплошных и полых деталей. Кузнечно-штамповочное производство , 1967, К 8. Норицын И. А., Оленин Л. Д., Шехтер В. Я. Анализ процесса холодного комбинированного выдавливания. Сб. трудов МАМИ Исследование и внедрение прогрессивной технологии штамповки , М., МАМИ, 1971, с. 70...80. [c.304]

При вырезке резиной возможности формообразования ограничены допустимыми удельными усилиями (не более 100—120 кгс/см-). Полиуретан допускает давления до 1000 кгс/см , но практически рекомендуется не превышать значений 500—600 кгс/см во избежание падения стойкости эластичной подушки. Необходимо учитывать, что при штамповке эластичной матрицей происходит не вырезка в прямом смысле этого слова, а обрыв заготовки об острую кромку шаблона. При вы-релке резиной получается большое закругление со стороны матрицы и надрывы по поверхности среза. При вырезке полиуретаном срез полу-. чается более чистым, но закругление остается, что особенно заметно нз пластичных материалах. [c.150]

Такая сложная зависимость усилия прессования от различных условий затрудняет вывод точных расчетных формул. Наибольшее рас-прэ транение получили следующие формулы С. И. Губкина [14J. для расчета удельного давления истечения при прямом пргссовании прутков [c.89]

Усилие пресса для выдавливания определяют по формуле Р = рр, где р — удельное усилие выдавливания н Р — проекция площади пуансона на плоскость, перпендикулярную направлению выдавливания. При прямом выдавливании алюминия р = 4-т-7 МПа (40— 70 кгс/мм ), стали 10—18 МПа (100—180 кгс/мм ), а при обратном — соответственно 8—12 МПа (80—120 кгс/мм ) и 20—30 МПа (200— 300 кгс/мм ). В качестве смазок при выдавливании применяют для алюминия—животные жиры, жировую эмульсию для сталн — дисульфид молибдена с омыливанием и т. д. [c.242]

Определить усилие прессования изделия в пресс-4)орме прямого прессования с одной загрузочной полостью. Марка прессмассы К-17-2 площадь сечения загрузочной полости— 140 м удельное давление прессования — 350 кгс1см . [c.18]

Наконечник, монтируемый на стойку, является сменным и служит для предохранения стойки от абразивного изнашивания. От конструктивных параметров наконечника в значительной степени зависит эффективность работы рыхлителя. Установлено, что наконечники должны иметь задний угол не менее 8—10°, угол резания — минимальный (40— 55°) при соблюдении прочности наконечника режущую кромку — прямую. Ширина пос ледней определяет удельное усилие резания поэтому выбирается наименьшей при уело ВИИ обеспечения прочности. Основные реко мендуемые конструктивные параметры рых лителей (рис. 113) представлены в табл. 26 Наконечники могут быть литыми, нова ными или сварно-коваными. При разработке мерзлых грунтов стойкость наконечников составляет 4—50 ч непрерывной работы, при рыхлении горных пород может дости- [c.110]

Большая склонность к образованию горячих трещин швов с круп ностолбчатой направленной структурой по сравнению со швами с измельченными (утоненными) дендритами (ячейками), а тем более с мелкозернистой дезориентированной структурой, обусловлена следующими факторами. При одинаковом количестве выделившейся избыточной фазы с низкими высокотемпературной пластичностью и прочностью или при одинаковом количестве примеси, обогащающей пограничные слои первичных дендритов и кристаллитов, удельное количество этой примеси в пограничных слоях или легкоплавких низкопрочных и непластичных ее соединений по границам дендритов в крупнозернистом шве больше, чем в мелкозернистом из-за меньшей суммарной поверхности первичных границ в одинаковом объеме первого шва по сравнению со вторым. Вследствие этого увеличивается температурный интервал хрупкости и снижается высокотемпературная межкристаллитная пластичность и прочность металла. Возможность взаимного поворота (проскальзывания) под действием напряжений столбчатых кристаллитов меньше, чем равноосных, что также обусловливает меньшую высокотемпературную межзеренную пластичность шва со столбчатой структурой. Кроме того, в шве со столбчатой структурой более вероятно направление растягивающих усилий под бо-чьшим (более близким к прямому) [c.283]

Взаимосвязь между исходными структурными параметрами металла и критическим напряжением сдвига Os установлена в работе [2], в которой показано, что напряжение начала течения определяется не только взаимодействием друг с другом дислокаций, возникших на выбранной системе скольжения, но и их взаимодействием с дислокациями, существовавшими в отожженном металле. Отсюда следует, что начало роста дислокационного процесса прямо связано с исходным структурным состоянием металла, который определяется величиной До - исходным модулем дефектности. Дальнейшее развитие деформационного процесса формирует структурное состояние металла от произвольно ориентированного до установившегося течения по площадкам скольжения (линиям Людерса). Для этого формирования требуется постоянное приращение удельного усилия (напряжения) До = onst. Отсюда следует, что главную роль в процессах структурных изменений, совокупность которых определяет величину повреждений, играет силовой фактор, являющийся пороговым, т.е. имеет место преодоление потенциальных силовых барьеров, создаваемых силами внутреннего взаимодействия между атомами, молекулами, зернами и т.д. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...