Ускорение оплавления

Ускорение оплавления / должно находиться в определенных границах. Максимально допустимая величина ускорения /шах определяется из выражения [c.165]

Полимерные материалы подверженны естественному старению, в особенности под действием ультрафиолетового солнечного излучения, кислорода воздуха и тепла. Стойкость против старения можно повысить добавкой стабилизаторов. Поскольку стойкость полимерных материалов покрытия против старения существенно сказывается на их эффективности и на сроке службы, в особенности при высоких рабочих температурах, оценка материалов покрытия также и в этом аспекте может иметь важное значение. В качестве методов оценки хорошо зарекомендовали себя (применительно к полиэтиленовым покрытиям) измерения относительного удлинения при разрушении и индекс оплавления после ускоренного старения при повышенной температуре и интенсивном ультрафиолетовом облучении или на горячем воздухе [12]. Существенные изменения этих показателей могут рассматриваться как начало повреждения материала. На рис. 5.4 представлены результаты таких измерений на полиэтиленовых покрытиях с различной степенью стабилизации [3]. У полностью стабилизированного полиэтилена (с до-бавкой стабилизатора й сажи) после испытания продолжительностью до 6000 ч никаких существенных изменений не происходит, тогда как при нестабилизированном или лишь частично стабилизированном покрытии уже через 100—1000 ч отмечаются явления деструкции, что на практике при хранении на открытом воздухе или при работе с повышенными температурами может привести к повреждениям вследствие образования трещин. [c.158]

Степень массивности, характеризуемая или значением критерия Bi или совокупностью критериев Sk и 0, определяет, таким образом, в какой мере процесс нагрева лимитируется теплопередачей внутри тела. Несколько иная картина получается при плавлении массивных тел, поскольку при достижении поверхностью температуры плавления последняя остается постоянной до конца расплавления тела. При этом интенсификация внешнего теплообмена ведет к ускорению процесса оплавления тела и, следовательно, к уменьшению его толщины, а стало быть, и степени массивности. Поэтому процесс плавления тел всегда лимитируется внешним теплообменом. [c.192]

При нагреве восстанавливаемой поверхности детали за счет теплоты жидкого металла (т. е. без предварительного подогрева детали) последний выливают на ремонтируемую поверхность, причем избыточный металл отводится по специальным спускным устройствам. Для ускорения процесса оплавления жидкий расплав перегревают. [c.204]

Появление жидкой прослойки на границах зерен резко снижает пластичность и прочность сплавов. Если же жидкость присутствует на внешней поверхности испытуемого материала, эффективность ее зависит от растворимости. Считают, что хрупкость не возникает в системах, в которых оба металла обладают значительной взаимной растворимостью (хотя и есть исключения [195]). Одной из причин этого является скругление вершин трещин благодаря процессам растворения. Ускорению растворения способствует концентрация. напряжений в вершине трещин. Наряду с этим растет и диффузионное проникновение жидкого металла в твердый через стенки раскрывающихся трещин. Если жидкий и твердый металлы образуют эвтектическую систему,оплавленная зона легко распространяется вдоль трещин. [c.102]

На темп увеличения объема большое влияние оказывала скорость нагрева и охлаждения. К наибольшему эффекту приводило охлаждение в воде. Во время охлаждения в воздухе и с печью плотность образцов сплавов А1 — Si изменялась меньше, а в сплавах А1 — Си наблюдалось и уплотнение. Ускорение нагрева приводило к обратному эффекту — при нагревах в печи образцы разрыхлялись в большей мере, чем при нагреве в соляных ваннах (см. рис. 42). Включение в режим термоциклирования с резкой сменой температуры пяти минут выдержки в соляной ванне при Т == Гэ—40° С (Тд—эвтектическая температура) до или после оплавления несколько увеличивало прирост объема. Отметим, кстати, что увеличение объема и накопление пор в А1 — Si сплавах происходило и при термоциклировании по режиму Гэ + 10°С5> Гэ — 40 С (рис. 42). [c.118]

Для облегчения начала резки и ускорения прогрева металла до оплавления целесообразно делать зарубку зубилом в начальной точке реза. [c.187]

Третья стадия процесса сварки - осадка - начинается с ускоренного перемещения подвижной детали. Вместе с повышенной скоростью осадки, примерно на порядок превышающей скорость оплавления, резко возрастает сила осадки. [c.288]

Но если резец не доведен до аварийного разрушения (оплавления) режущей кромки, перегрев приводит к размягчению трущихся поверхностей инструмента и ускорению износа. [c.213]

Медленный прогрев хромоникелевой стали из-за ее низкой теплопроводности компенсируется повышенным тепловыделением в деталях. Высокая прочность и быстрое образование прочных окисных пленок при нагреве требуют больших скоростей оплавления с перегревом расплава и ускоренной осадки с повышенными давлениями. [c.43]

Качество соединений и режимы сварки зависят от точности обрезки полос и их установки в губках. Оплавление тонких полос происходит легче, причем из-за малых размеров перемычек повышенной плотности тока и тонкого расплава конечные скорости оплавления должны быть выше. Повышение напряжения холостого хода с увеличением ширины полос (рис. 37) обеспечивает требуемую плотность тока. При этом также увеличиваются суммарные припуски на оплавление и осадку. Полосы также сваривают при ускорении перед осадкой или с применением высокого (20—28 в) напряжения, обеспечивающего равномерный слой расплава при узкой зоне нагрева. Малое конечное расстояние Ак, составляющее (2,5—3,5)6, усиливает теплоотвод в губки. Давление осадки растет [c.51]

Привод обеспечивает возвратно-поступательное перемещение деталей при подогреве, их ускоренное сближение при оплавлении (или определенную деформацию при сварке сопротивлением), а также повышенные скорости при осадке и пониженные — при срезании усиления и грата. [c.170]

Минимальная величина осадки непосредственно связана с неровностями на торцах и зоной интенсивно нагретого металла. Обычно величину осадки отсчитывают с момента ускоренного сближения заготовок, хотя фактически ее величина меньше па величину зазора при оплавлении и некоторого оплавления металла в начальный момент осадки. [c.67]

Так, например, при сварке труб с толщиной стенки 6,0 мм со средним ускорением при оплавлении 1,2 мм/сек и расстоянии между зажимами 60 мм температура вдоль заготовок может быть определена по кривым на фиг. 51, а. В этом случае [c.71]

Электрохимический характер ускорения коррозии можно видеть из следующего опыта Некоторое количество черной губчатой массы помещается в стакан и заливается 1,3 N соляной кислотой. Кусочек свежего цинка закрепляется так, что он весь находится в кислоте и присоединяется к отрицательному полюсу миллиамперметра. К положительному его полюсу присоединяют кусочек свинца (свинцовой проволоки), по.ме-щенной в стеклянную трубочку и предварительно оплавленной с нижнего конца (чтобы получить гладкую закругленную поверхность). Как только эта проволока приходит в контакт с черной массой, наблюдается прохождение тока между цинком, как анодом, и черной массой, как катодом, и на послед- [c.340]

Сущность сварки давлением состоит в совместном пластическом деформировании материала по кромкам свариваемых деталей. Благодаря пластической деформации облегчается установление межатомных связей соединяемых частей. Для ускорения процесса применяют сварку давлением с нагревом. В некоторых случаях нагревают до оплавления свариваемые поверхности металла или промежуточные вспомогательные прокладки давление может осуществляться в непрерывном или прерывистом режимах. [c.8]

Для труб из легированных сталей необходим азот высокой чистоты (до 0,005% Ог), удаляющий при давлении 1,0 ат не только расплавленные частицы, но и защищающий торцы от окисления. Это позволяет уменьшить Аос для труб 0 32—38 мм с 4—6 до 2—2,5 мм. Трубы, свариваемые в продувкой, должны очищаться от окалины и ржавчины на участке нагрева. Трубы из стали 20 0 32—38 мм с б 3—4, 5 мм на машинах ЦСТ-200 рекомендуется сваривать при /г = 5,2—6 В, опл = 13 мм, припуске на ускоренное оплавление А пп-у 3 мм, опл = 15 с, Уопл.ср = 0.8 мм/с, = 5,0 мм/см, Дос = 2,5 0,5 мм, од = 2,0 мм, а трубы из стали 12Х1МФ при (Уг = 6,0— [c.79]

Контактная сварка непрерывным оплавлением. При сварке непрерывным оплавлением подвижные зажимы машины перемещаются с возрастающей скоростью. Зона, прилегающая к оплавляемым торцам, в основном прогревается вследствие того, что металл проводит теплоту от источника в зоне контакта и в меньшей степени вследствие теплоты Ленца — Джоуля, выделяемой при протекании тока в стержне. При оплавлении с равномерно возрастающей скоростью v = st, где s — ускорение, распределение приращений температуры в околоконтактной области описывается эмпирической формулой [c.243]

Задачами тепловой обработки могут быть нагрев материала, удаление химически не связанной влаги (сушка), дегидратация (удаление химически связанной влаги), де1карбонизация (разложение ка рбонатов СаСОз, Mg Oa), физико-химические превращения с изменением структуры и частичным оплавлением материала, расплавление, варка для гомогенизации расплава и придания ему определенных свойств. Кроме того, могут быть и такие задачи, как ускорение твердения бетонов при тепловлажностной обработке, выпаривание соков для сгущения их и кристаллизации, ректификация и дистилляция. [c.7]

Таким образом, при термоциклировании сплавов алюминия с медью, кремнием и цинком происходит необратимое увеличение объема и развитие пористости. Одним из необходимых условий образования пор является оплавление. Ускорение охлаждения, как и в случае малорастворимых примесей, способствует возрастанию объема. Результаты исследования влияния различных факторов на реет алюминиевых сплавов при термоциклировании с оплавлением в общем согласуются с данными работ [210—212], полученными на анизотропном в отношении термического расшкреиия кадмии с примесями. Вместе с тем вследствие различной склонности сплавов к росту и отсутствия напряжений термической анизотропии необходим обстоятельный анализ влияния оплавления. В качестве независимых факторов, вызывающих увеличение объема и развитие пористости, могут служить термические напряжения, газы и чередую- [c.119]

Если рост объема и развитие пористости связаны с уровнем напряжений, создающихся в фазах до плавления, то какова же роль жидкой фазы Ясно, что ее нельзя свести к облегчению релаксации напряжений. Жидкие прослойки между зернами создаются и при малых количествах введенной примеси. Вместе с тем повышение содержания меди и кремния способствует росту объема при термоциклировании. Можно предположить, что эффект количества примеси связан со степенью оплавления по достижении образцами верхней температуры цикла. Однако само по себе это аредположение ничего не дает. В самом деле, если при нагреве выше эвтектических температур образование жидкой фазы происходит в связи с присутствующими в образцах усадочными несплошностями, возникающими при предыдущей кристаллизации или термоциклах, объем образцов не изменится. Даже ускоренные нагревы, вследствие которых плавление возможно и вне связи с усадочными несплошностями, не интенсифицируют рост. При медленных же нагревах жидкая фаза, по-видимому, должна появляться в участках, затвердевших последними при предыдущем цикле, т. е. вблизи усадочных рыхлот. Возможно, что рыхлоты заполнены газами и препятствуют расширению жидкости в порах. Однако растворимость газов в жидкости велика и привлечение их для объяснения роста вряд ли оправдано. Таким образом, необходимо допущение о плавлении металла без связи с усадочными порами. В этом случае может реализоваться различие удельных объемов фаз до и после оплавления, определяющее предел остаточного увеличения объема за один цикл. Заимствованные из работы [691 справочные данные об объемном эффекте плавления металлов приведены в табл. 8. [c.122]

Плавлению двух металлов, приведенных в контакт, предшествует взаимная диффузия и насыщение твердых растворов [39, 1801. Вдоль дислокаций диффузия происходит быстрее и здесь раньше достигается необходимая для плавления концентрация твердого раствора. В связи с образованием примесных атмосфер, химический состав твердого раствора в районе дислокационных скоплений обычно ближе к составу жидкой фазы. Благодаря этому оплавление может происходить и вдали от усадочных несплошнос-тей. Плавлению вблизи последних способствует сегрегация легкоплавких примесей, однако ускоренное охлаждение препятствует изменению состава жидкости при затвердевании. Если скопления дислокаций, образуюш иеся при быстрой смене температур, не насыщаются примесными атомами, что может реализоваться при ускоренном нагревании образцов, роль их при плавлении уменьшается. Этим можно объяснить эффект ускоренного нагрева, включение которого в режим термоциклирования препятствует необратимому увеличению объема и развитию пористости. Кратковременная выдержка при повышенных температурах, в результате которой происходит образование полигональных границ и насыщение примесями, восстанавливает склонность алюминиевых сплавов к росту. [c.124]

Завалка. Период завалки оказывает важное влияние на ход плавки. Завалку шихты при нормальном состоянии подины целесообразно начинать с руды, чтобы защитить подину от приварки к ней известняка и ускорить плавление, затем заваливать известняк и руду в несколько слоев, чередуя их. Послойная завалка известняка обеспечивает его лучшее взаимодействие с железной рудой и ускоряет процесс формирования шлака. При прогреве сыпучих не следует допускать оплавления руды и сыпучих, так как это приведет к удлинению периода плавления. При интенсивной подаче кислорода перерыв в завалке для прогрева сыпучих не требуется. Не рекомендуется вводить в завалку боксит, так как он увеличивает количество шлака и снижает его основность. Для ускорения перехода извести в шлаковый расплав нужно создать условия для хорошего ее контакта с окислами железа. Кроме послойной завалки сыпучих, этому может содействовать применение в завалку рудно-изве-стняковых брикетов. Завалку следует форсировать, всемерно сокращая ее продолжительность. Для этого рекомендуется завалку производить двумя завалочными машинами. Заливка чугуна производится форсированно, после прогрева заваленной шихты. Длительная заливка чугуна отрицательно сказывается на шлаковом режиме в период плавления и увеличивает общую длительность плавки. [c.157]

Существует большая группа сварных изделий — сварной режущий инструмент. В работе [227] изучено влияние ТЦО на структуру и механические свойства сварных швов заготовок инструмента. Для экономии дорогостоящих быстрорежущих сталей режущий инструмент обычно изготавливают, предварительно сваривая заготовки из быстрорежущих сталей, например Р6М5, и конструкционных (углеродистых и низколегированных). Быстрорежущая часть заготовки предназначена для рабочей (режущей) зоны инструмента, конструкционная, например из стали 45,— для хвостовиков сверл, фрез, метчиков и т. д. Сварку сталей производят двумя наиболее распространенными способами трением и электроконтактным оплавлением. Сварной шов в месте соединения быстрорежущих и конструкционных сталей характеризуется большой твердостью (до 63—65 ННСэ), хрупкостью и практически не обрабатывается резанием. Большая твердость шва обусловлена закалкой поверхностных слоев при охлаждении на воздухе от температур оплавления и появлением в его структуре ледебуритных игл — крупных карбидных включений. Значительная хрупкость зоны шва связана с потерей пластичности сталью, перегретой при сварке до оплавления, и с ускоренной кристаллизацией и последующей закалкой. Такая структура неудовлетворительна не только для механической обработки при изготовлении инструмента, но и для окончательной ТО — закалки и соответствующего отпуска. Дело в том, что если производить закалку сварного соединения, в структуре которого имеется ледебурит, то получаемая структура мартенсита с иглами крупных карбидов тоже имеет неудовлетворительные свойства. На практике часто сварные швы не подвергают закалке. [c.225]

При вибрационном напылении порошок пластмассы приводят в псевдосжиженпое состояние в специальной виброкамере (рис. П1.8.2) с помощью электромагнитного вибратора. Вибрационный способ напыления не требует подогрева детали до высокой температуры, так как она не охлаждается потоком сжатого газа, как это имеет место при вихревом напылении. Однако окончательное оплавление порошка в этом случае производят в специальном нагревательном шкафу при температуре плавления пластмассы. Экспериментально установлено, что наиболее эффективной для нанесения пластмассовых покрытий является частота вибрации в пределах 50—100 Гц, при которой ускорение напыляемых частиц достигает 30 м/с . [c.219]

Прп газопрессовой сварке оплавлением не требуется тщательной подготовки и очистки торцов свариваемых частей, но желательно иметь торцы, по возможности перпендикулярные к оси изделия для ускорения пропесса и уменьшения количества оплавляемого металла. Свариваемые части зажимают в захватах станка с зазором 5—7 мм между торцами. После этого путем прпложения небольшого усилия соединяют концы свариваемых частей. Производят нагрев стыка горелкой типа МГО, установив горелку так, чтобы оплавляемый металл мог свободно стекать между открытыми концами подковообразного наконечника. Ход горелки равен диаметру стержня. При достижении телшературы 1100—1200° (белое каление) осевое усилие снимают, причем торцы расходятся (под действием возвращающей пружины пневматического цилиндра) на первоначальное расстояние 5—7 мм. Горелку устанавливают по линии стыка и оплавляют концы свариваемых частей при небольших (5—10 мм) колебаниях горелкп. Концы оплавляют на 5—6 м.ч с каждой стороны и прилагают полное осевое усилие. При этом части свариваются с образованием рваного грата, который удаляется [c.319]

При стыковой сварке оплавлением механизация направлена на облегчение и ускорение процесса установки и закрепления деталей в электродах машины, а также на операции, связанные с гратосниманием. [c.146]

Молибден в виде спеченных штабиков удовлетворительно сваривается непрерывным оплавлением на воздухе с большими ускорениями при оплавлении. Хорошие результаты дает также сварка в горящем водороде. Крупные зерна околостыковой зоны, сообщающие хрупкость соединению, должны быть раздроблены при осадке, поэтому величина осадки на 40—70% больше, чем у стали. Скорость осадки также должна быть более высокой. [c.46]

Безразмерный параметр связывает три основных параметра яроцесса оплавления ускорение, толщину образца и расстояние мел<ду зажимами. [c.71]

Стальная стружка, сходя по передней поверхности резца, успевает передать ему значительную часть своей теплоты, поэтому инструмент, нагреваясь от трения и получая дополнительный нагрев от стружки, может перегреться и утратить режущие свойства. Режущая кромка перегретого инструмента приобретает синий оттенок и оплавляется. Оплавление режушей кромки — результат неправильного вь(бора режима резания. Если резец не доведен до аварийного разрушения (огшавления), перегрев и в этом случае приводит к размягчению режущей кромки инструмента и ускорению износа. [c.149]

Качество соединений и режимы сварки зависят от точности обрезки полос и их установки в электродах. Оплавление тонких полос из-за малых перемычек и тонкого расплава требует повышенных конечных скоростей Увтл. Повышение напряжения с увеличением ширины полос обеспечивает требуемую плотность тока. При этом несколько увеличивают Додд и Д д. Полосы также сваривают при ускорении перед осадкой или с применением высокого (20—28 В) напряжения. [c.81]

Крупные куски шлака диаметром больше 100 мм грузят очищенный и нагретый до 800° под печи в количестве не боле 30% емкости печи. Загруженную шихту покрывают флюсо Нагрев ведут интенсивно. После частичного оплавления шлаь распределяют его тю всей поверхности нагрева. С появление жидкой ванны начинают перемешивание в целях ускорени плавки. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...