Стержни Кручение при ползучести

КРУЧЕНИЕ ПРЯМОГО СТЕРЖНЯ ПРИ ПОЛЗУЧЕСТИ [c.68]

Задача о ползучести стержня некруглого поперечного сечения при кручении (рис. 180) [13, 17, 78, 102, 168] решается аналогично задаче обычного пластического кручения при произвольной зависимости между напряжениями и деформациями, если компоненты скорости заменить компонентами смещения. Компоненты переме- [c.419]

Рассмотрим задачу неустановившейся ползучести стержня, закрученного при / = О моментом Мг (0), а затем жестко фиксируемого на концах. В этом случае с течением времени происходит релаксация крутящего момента, а следовательно, и касательных напряжений. Так как при / > О угол закручивания постоянен, то решение релаксационной задачи неустановившейся ползучести прн кручении сводится к интегрированию уравнения [78] [c.468]

Установившаяся ползучесть стержня при кручении [c.311]

Соотношения (3.8) вместе с (3.1)—(3.4) дают решение задачи теории ползучести кручения круглого стержня при его непрерывном наращивании. На рис. 2.3.2, 2.3.3 представлены кривые напряжения для различных точек наращиваемого стержня при постоянном во времени крутящем моменте Ж. Радиус стержня изменяется [c.92]

Описанные выше результаты анализа ползучести балки при изгибе и круглого стержня при кручении показывают, что если заменить скорость ползучести 6s на деформацию е, коэффициент ползучести В на обратную величину модуля нормальной упругости 1/Е, а показатель степени ползучести а принять равным 1, то можно получить решение в рамках теории упругости. Если ограничиться только заменой скорости ползучести на деформацию, то уравнение ползучести (4.1) принимает вид [c.100]

Если общая деформация, включающая деформацию ползучести, выражается нелинейной упругой деформацией, зависимость которой от напряжения изменяется с течением времени в соответствии с уравнением (4.33), постепенно увеличивается от а — 1, то распределение напряжений ползучести при изгибе балки или при кручении стержня зависит от времени. [c.101]

Рассмотренная выше концепция вязкого разрушения, естественно, не отражает возможность хрупкого разрушения при малых деформациях. В частности, согласно рассмотренной схеме, в случае ползучести круглого стержня невозможно разрушение, так как при кручении не происходит изменение размеров стержня. [c.50]

При значительных деформациях приходится считаться с поворотом главных осей напряжений, который происходит при кручении. Поэтому при больших деформациях отличают простой сдвиг (при кручении) от чистого сдвига при плоской деформации [21], например при прокатке широкого листа. Для стадии установившейся ползучести распределение касательных напряжений по сечению круглого скручиваемого стержня [15] приведено на рис. 3.16. [c.143]

Результаты экспериментов. Справедливость неравенств (3) проверялась оценкой интенсивности процессов ползучести при изгибе прямоугольных балок и кручении цилиндрических стержней. [c.318]

Ползучесть стержня при кручении [c.417]

Задача о ползучести стержня, поперечное сечение которого представляет собой круговое кольцо с наружным О и внутренним диаметрами, в условиях кручения [13, 17, 78, 102, 123] решается в предположении, что при деформации поперечные сечения остаются плоскими, а радиусы — прямолинейными. Поэтому в установившейся ползучести справедлива зависимость [c.417]

Касательные напряжения в поперечном сечении стержня при кручении в условиях установившейся ползучести определяются по формуле [c.418]

Относительный угол закручивания, возникший в результате ползучести материала при кручении стержня, определяется по формуле [c.418]

Решение задачи неустановившейся ползучести при кручении стержня постоянным крутящим моментом приводится к решению Вариационного уравнения, характеризующего минимум дополнительной мощности [c.467]

Следовательно, решение задачи неустановившейся ползучести при кручении стержня сводится к вычислению интегралов (17.95) и (17.96). В качестве примера рассмотрим неустановившуюся ползучесть стержня круглого поперечного сечения радиусом д, скручиваемого постоянным моментом Мг- В этом случае все компоненты тензора напряжений равны нулю, за исключением ф 0. Тогда [c.467]

В первом томе приведены основные уравнения деформируемых сред, справочные сведения по теории упругости, пластичности, ползучести, усталости и надежности механических систем, по термоупругости и термопластичности, по определению напряжений и деформаций при растяжении, изгибе и кручении прямых и кривых стержней, прям угольных и круглых пластинок, оболочек. [c.2]

Филлипсом [259] на примере тонкостенного стержня полукруглого сечения было доказано, что в условиях установившейся ползучести центра изгиба не существует. Таким образом, в отличие от упругого стержня линии изгиба, т. е. следы в поперечном сечении плоскостей изгиба, при действии поперечных сил в которых кручения не происходит, не пересекаются. [c.232]

В статье Б. Ф. Щорра и Р. М. Нафикова [188] изложен метод расчета растянутых и изогнутых стержней при многократно повторяющихся циклах нагружения и нагрева по теории упрочнения. Перейдем теперь к рассмотрению кручения стержня в условиях ползучести. [c.229]

Вместе с тем обоснование прочности и надежности деталей машин и элементов конструкций при кратковременном, длительном и циклическом эксплуатационном нагружении остается трудно решаемой в теоретическом и экспериментальном плане задачей. Это в значительной степени связано со сложностью детерминированного и стохастического анализа напряженного состояния в элементах конструкций при возникновении упругих и упругопластических деформаций и ограниченностью критериев разрушения в указанных условиях при использовании конструкционных материалов с различными механическими свойствами. Трудности, возникающие при исследовании напряжений и деформаций в наиболее нагруженных зонах в упругой и неупругой области объясняются отсутствием аналитического решения соответствующих задач в теориях упругости, пластичности, ползучести и, тем более, в теории длительной циютической пластичности. К числу решенных таким способо.м задач мог т бьггь отнесены те, в которых определяются номинальные напряжения и деформации при растяжении-сжатии, изгибе и кручении стержней симметричного профиля, нагружении осевыми уси- [c.68]

В качестве иллюстрации применения энергетического варианта теории ползучести для описания процесса ползучести и оценки длительной прочности приведем результаты расчета изменения кривизны %=7 t) прямоугольной балки из сплава Д16Т, изгибаемой чистым моментом, при температуре 250° С (рис. 4.12) [51]. Аналогичные результаты получены при знакопеременном изгибе, при кручении толстостенных трубок и сплошных стержней, а также при.сложном нагружении (при действии крутящего момента и осевых усилий [8, 51]). На рис. 4.13, б приведены экспериментальные и расчетные зависимости. от времени погонного угла закручивания при знакопеременном кручении стержней из сплава Д16Т при температуре 250 С с продолжительностями полуцикла 24 и 96 ч. [c.89]

В работе В. И. Розенблюма [136] рассмотрено растяжение турбинных лопаток в условиях ползучести. В ряде работ Пехника [261—264] исследована установившаяся ползучесть при совместном изгибе, кручении и растяжении стержня. Использована степенная зависимость скорости деформации ползучести от напряжения. Подробно исследован случай круглого стержня. [c.226]

В работе Джонсона, Хэндэрсона и Кана [222] изложен численный метод решения задачи неустановившейся ползучести стержня круглого и кольцевого поперечных сечений при совместном изгибе, кручении и растяжении. Получена система интегро-дифференциальных уравнений первого порядка в напряжениях, для решения которой рекомендуется использовать ЭВЦМ. [c.231]

ВылекжанинВ. Д. Нижняя и верхняя границы жесткости кручения призматического стержня при установившейся ползучести. Прикладная математика и механика , 1967, т. 31, в. 4. [c.255]

Патель С., В е н к а т р а м а н В., Ходж Ф. Кручение цилиндрических и призматических стержней при наличии установившейся ползучести. Механика . Периодический сборник переводов иностранных статей, 1958, № 6 РЖМ, I960, № 1, 1071. [c.259]

Малый параметр может быть введен в теории пластичности различным образом. А. А. Ильюшин [58] использовал в качестве малого параметра величину, обратную модулю объемного сжатия, и исследовал нормальные и касательные напряжения при чистом изгибе балки за пределом упругости. Отметим, что вопросы, связанные с линеаризацией по коэффициенту Пуассона, рассмотрены ниже в Добавлении. Методом малого параметра, характеризующего геометрию тел, Л. М. Качанов [63, 64] рассмотрел кручение круглых стержней переменного диаметра и ползучесть овальных и разностенных труб. В работе [30] малый параметр характеризует различие между плоским деформированным и осесимметричным состояниями. Б. А. Друянов [13, 14] при помощи метода малого параметра учел неоднородность пластического материала. Здесь малый параметр характеризовал возмущение условия пластичности. Свойства пластического материала характеризует малый параметр в работах Л. А. Толоконникова и его сотрудников [76—78], а также в [83]. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...