Угол заострения профиля

Определим угол заострения профиля [c.212]

Размеры сечений и расчетные длины клиновых ремней приведены в табл. 16. Угол заострения профиля (рис. 95) равен 40°. [c.131]

Размеры сечений клиновых ремней принимают по ГОСТ 1284—68. Угол заострения профиля ф (см. рис. 290,а) равен 40°. Диаметры шкивов для клиноременной передачи выбираются по табл. 20 (ГОСТ 1284—68). [c.500]

Конструктивные элементы фрез. Основные элементы фрез на примере цилиндрической и торцовой фрезы представлены на рис. 1. К ним относятся I - передняя поверхность зуба, 2 - задняя поверхность зуба, 3 -режущая кромка, 4 - ленточка на режущей кромке, 5 - стружечная канавка. Углы, характеризующие режущую часть зуба фрезы а -задний угол, у - передний угол, главный передний угол, - главный задний угол, -торцовый передний угол, - торцовый задний угол, оц - угол затылка фрезы, а - задний угол на переходной кромке, ai - вспомогательный задний угол, Р - угол заострения, е - угол профиля фрезы, ф - главный угол инструмента в плане, фо - главный угол инструмента в плане на переходной режущей кромки, определяемой величиной Уо, ф - вспомогательный угол инструмента в плане, m - угол наклона зубьев фрезы,/- щирина ленточки лезвия. [c.471]

Примечание. В формулах приняты следующие обозначе-бия — радиус резца в основной точке профиля Го — радиус детали в основном сечении профиля — радиус детали в любом сечении, параллельном основному (сечение б ) Уд передний угол у , — соответственно передний, задний углы и угол заострения в сечениях, перпендикулярных к проекции режущей кромки на основную плоскость -- угол в точке 1 между проекцией режущей кромки на основную плоскость и направлением подачи резца (угол в плане). [c.202]

Профиль и угол заострения а [c.475]

Во второй части таблицы приводят данные звездочки тип Звездочки, число зубьев звездочки г, шаг звездочки радиус округления вершины зуба / i, угол заострения зуба у, длину опорной грани L (для звездочки типа П1), профиль зуба со ссылкой на соответствующий стандарт. [c.234]

Профиль зуба образуется наклонными гранями под углом, соответствующим углу наклона зубообразных пластин. Угол впадины и угол заострения зуба — переменные и зависят от числа зубьев звездочки и от угла поворота звеньев цепи на звездочке, Исходя из условий зацепления звеньев цепи с зубьями звездочки, диаметр наружной окружности звездочек всегда берут меньше диаметра делительной окружности [c.297]

Профиль зуба звездочки образуется сопряжением дуг впадин с криволинейной поверхностью. Угол заострения зуба в ряде случаев не обеспечивает свободный выход звеньев цепи из зацепления. Предельное допустимое увеличение шага цепи по зацеплению значительно меньше, чем допускается конструктивными возможностями цепи (в 2—5 раз) [c.297]

Профиль образуется сопряжением дуг впадин с линиями, образующими угол заострения зуба.Тангенс угла заострения всегда больше коэффициента трения, благодаря чему создаются условия для свободного выхода звеньев цепи из зацепления. Прямолинейный профиль снижает контактные напряжения на рабочих поверхностях зуба звездочки звена цепи по сравнению с выпуклым профилем [c.298]

Тангенциальные резцы применяют для обработки цилиндрических, конических и фасонных поверхностей. Затачивание их производится только по передней грани, причем первоначальный передний угол и угол заострения должны быть сохранены, поэтому профиль этих резцов при правильных затачиваниях не изменяется. [c.341]

Пример. Рассмотрим результаты измерений и расчета аэродинамических коэффициентов на примере продувки в сверхзвуковой трубе профиля, форма и относительные размеры которого показаны на рис. 4.1.53. На этом же рисунке показаны модель прямоугольного в плане крыла с заданным профилем (с размахом /=0,35 м), а также расположение дренажных отверстий. Выбранный заостренный профиль является криволинейным и образован двумя симметричными дугами окружностей. Его хорда 6 = 0,1 м, максимальная толщина А = 0,01 м, угол заострения угол атаки модели принят а = 8°. [c.203]

Угол атаки а меньше верхнего угла заострения профиля s (а<Рв) (рис. 4.1.62,а), [c.211]

Угол атаки а равен верхнему углу заострения профиля B(a= B) (рис.4.1.62,б). [c.211]

Угол атаки а больше угла заострения профиля B(a> B) (рис. 4.1.62, в). [c.211]

Теперь рассмотрим характер обтекания верхней стороны профиля, т. е. выясним, происходит ли оно со сжатием или с расширением потока. Для этого найдем угол заострения передней кромки, равный углу наклона касательной к контуру в точке х = 0 [c.586]

Из изложенного следует, что если крыловой профиль обтекается потоком со скоростью в бесконечности, направленной под углом а = Вд к вещественной оси, то обтекание будет бесциркуляционным, причем в точке заострения скорость имеет конечное значение. При этом положение профиля относительно вещественной оси будет вполне определенным, зависящим от угла в . Если теперь повернуть профиль на угол а 0, что равносильно повороту вектора скорости, то получим обтекание профиля под некоторым теоретическим углом атаки, который равен углу между направлением вектора скорости обтекающего потока и направлением бесциркуляционного обтекания. [c.263]

Обрезка конца трубы, спариваемой с другой трубой (или иной деталью), по аналогии с операцией разделения трубы на части также требует применения заостренного пуансона и надежного прижима трубы. Обрезка тру- бы по заданному профилю возможна с оправкой — матрицей, размещенной внутри нее, и без оправки. В последнем случае задача осложняется тем, что стенка трубы при внедрении в нее пуансона теряет устойчивость, поэтому процесс резания следует вести начиная с боковой поверхности, постепенно приближаясь к середине трубы, имитируя схему работы ножниц с наклонными ножами. При этом трубу укладывают в штамп (рис. 54), в положение, перпендикулярное направлению оси спариваемой с нею трубы (или иной детали), т. е. с поворотом ее на угол 90° (что не соответствует тому поло- [c.381]

Выведенные формулы показывают, что коэффициент перекрытия не зависит от модуля зацепления, а является функцией, только угла зацепления и длины рабочей, части линии зацепления. Увеличение как угла зацепления, связанного при том же расстоянии с уменьшением радиусов основных окружностей, так и рабочей части линии зацепления, имеет определенные пределы. Слишком большой угол зацепления может привести к тому, что зубья окажутся заостренными, а увеличение рабочей части линии зацепления, в результате которого точки Li и L2 будут располагаться вне отрезков L P и L P, может привести к необходимости подрезания рабочей части профиля и, следовательно, к фактическому уменьшению, а не увеличению коэффициента перекрытия. На вопросе подрезания зубьев ниже остановимся более подробно. [c.229]

Во избежание чрезмерного заострения поперечной кромки, возникающего при — р > 10° и а > 10°, целесообразно иметь кулачок с двумя участками подъема (см. рис. 36, б). Участок профиля, формирующий заднюю поверхность сверла возле главной кромки, обеспечивает скорость подъема соответственно заданному углу а. Другой участок, вступающий в работу при образовании поперечной кромки, дает задний угол порядка 4—6°. Ломаный профиль кулачка можно заменить плавной кривой. При замене прямолинейного возвратно-поступательного движения на воз-вратно-качательное также удается избежать чрезмерного заострения поперечной кромки за счет переменного угла р. Ось качания следует располагать позади плоскости шлифовального круга. [c.56]

На рис. 30.11 показано резьбовое соединение винта и гайки с треугольной резьбой. Основны.ми элементами резьбы являются —наружный (номинальный) диаметр резьбы — внутренний диаметр резьбы с1.2 — средний диаметр резьбы р — шаг резьбы р — угол заострения, или угол профиля — число заходов резьбы а = a rtg (й/ (7гД,)] — угол подъема винтовой линии. По направлению витков резьбы делятся на правые и левые по числу заходов и различают резьбы однозаходные и много-заходные. По назначению резьбы делятся на крепежные, которые применяются для соединения деталей, и специальные, применяемые в основном для элементов передаточных механизмов. [c.375]

На рис. 170, а представлен обычно применяемый профиль уплотнительного кольца Гуферо с вложенной стальной пружиной. Если такое кольцо изготовить из полиамида 6, то оно будет иметь совершенно другой профиль (рис. 170, б). Малый угол заострения [c.279]

Инструментальный микроскоп (рис. 45, а, б) служит для измерения резьбы диаметра, угла профиля и его положения относительно оси винта, угла подъема винтовой линии, внутреннего и наружного закругления резыбы. Кроме того, можно измерять шаровой отпечаток, фор,му и угол заострения резца, калибры и шаблоны. [c.60]

Профиль образуется радиусами впадины и головки ауба. Центры радиусов дуг впадин расположены на вспомогательной окружности, диаметр которой несколысо больше диаметра делительной окружности. Угол заострения зуба переменный. Применяется в грузоподъемных механизмах для работы с пластинчатыми цепями с отношением шага цепи к диаметру средней части валика цепи больше двух. Для других назначений этот профиль применять не рекомендуется [c.299]

Виды и основные элементы насечек. Насечки на поверхности напильника образуют зубья, которые снимакэт стружку с обрабатываемого материала. Зубья напильников получают на пилонасекательных станках при помощи специального зубила, на фрезерных станках — фрезами, на шлифовальных станках — специальными шлифовальными кругами, а также путем накатывания, протягивания на протяжных станках — протяжками и на зубонарезных станках. Каждым из указанных способов насекается свой профиль зуба. Однако независимо от способа получения насечки каждый зуб имеет задний угол а, угол заострения р, передний угол у и угол резания 8 (рис. 135). [c.64]

Рассмотрим обтекаине сверхзвуксвым потоком заостренного профиля про- эвольной рмы (рис. 7.5.1). Верхний контур профиля задан уравнением в= (х), нижний —уравнением угол атаки боль-ле угла Ро . образованного касательной к контуру профиля на верхней стороне [c.271]

Flankenuberde kung / перекрытие боковой поверхности (напр, сопряжённой резьбы) Flankenvers hlei т износ боковой поверхности (напр, зуба) Flankenwinkel т 1. угол профиля (ре.чьбы) 2. угол, при вершине (напр, зуба, рейки) 3. угол заострения (клина, зуба звёздочки) [c.77]

При ударе зубило производит наклонный подрез материала с одновременным отворотом его во внешнюю сторону, что приводит к возвышению зубьев под телом напильника на величину Спинка этой части зуба имеет криволинейную форму. Спинка части зуба, лежащей в теле напильника (высота Й2), имеет прямолинейную форму как след от соприкосновения с поверхностью зубила. Из рассмотрения действительного профиля зуба напильника видно, что зуб имеет отрицательное значение переднего угла у и больщой задний угол а, т. е. углы зуба напильника не благоприятны для процесса резания. Получить насеканием положительное значение переднего угла у трудно, так как даже для утла у = О при наклоне каретки на угол р = 17° угол зубила. х должен быть 17°, а угол = 43°, для прочности зубила угол его заострения (.х -Ь у) не должен быть меньше 60°. Уменьшение угла х для получения положительного значения угла у приводит к быстрому выкрашиванию зубила. Больший же поворот каретки по [c.370]

Соотношения (11.5.6) — (11.5.7) подсказывают возможность подобия течений и для тел с различной относительной толщк ной. Для этого в высокоэнтропийном слое вместо р и /г в системе безразмерных величин (11.5.2) следует ввести qJ и / . Тогда согласно (11.5.6) и (11.5.7) получим, что дополнительным условием подобия, сохраняющим относительную толщину высокоэнтропийного слоя, будет onst, что возможна лишь при — 1 или в фиксированном диапазоне изменения т. Подобия профилей плотности во всей возмущенной области при этом получить не удается. Кроме того, этот закон подобия не приемлем для тел с изломом образующей. В самом деле, при повороте стенки на малый угол А0 по линейной теории получим Ар/р МоАО, где число Маха на стенке На заостренном теле или в ударном слое М т и прирост давления А/ /) АО /т подчиняется закону подобия. [c.276]

Если, как было предположено, профиль впереди заострен, и угол у передней кромки достаточно мал, то при некотором значении М = М Р- скачок примыкает к передней кромке профиля, после чего при последующем небольшом увеличении числа М течение становится всюду сверхзвуковым (рис. 3.22.5). Число иашъгют верх- [c.388]

Перейдем теперь к решению общей задачи в прямой, имеющей непосредственное практическое применение постановке определим плоское безвихревое течение идеальной несжимаемой жидкости при заданных твердых границах и условиях г абегания потока. Рассмотрим задачу плоского обтекания любого замкнутого, себя не пересекающего плавного контура, а затем перейдем к наиболее важному частному случаю обтекания крылового профиля. Под крыловым профилем понимают плавный, вытянутый в направлении набегающего на него потока, замкнутый и самонепересекающийся геомет])ический контур с закругленной передней кромкой ( лоб профиля) и заостренной задней кромкой ( хвост профиля). Отрезок прямой, соед1 яяющей некоторую точку передней кромки с вершиной угла на задней кромке, называют хордой крылового профиля (выбор хорды может быть весьма разнообразен), а длину хорды— длиной профиля максимальную толщину профиля в направлении, перпендикулярном к хорде, называют толщиной профиля, а отношение толщины к длине — относительной толщиной крылового профиля. Угол, образованный вектором скорости набегающего потока вдалеке от профиля (вектором скорости на бесконечности ) и направлением хорды, носит наименование угла атаки. Условившись в этой обычной терминологии, [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...