Сталь, испытания на разрыв на текучесть

Напомним, что для большинства сталей, применяемых в машиностроении (эти стали, как правило, равнопрочны на растяжение и сжатие и имеют хорошо выраженную площадку текучести на графике а = / (в) при испытании на разрыв), можно рекомендовать третью и энергетическую теории прочности, весьма удовлетворительно подтверждаемые опытной проверкой. [c.264]

Для проверки этого предположения были проведены [23] испытания на усталость (круговой консольный изгиб, частота нагружения 10 циклов в секунду) при постоянной нагрузке и постоянной деформации за цикл образцов из стабилизированной титаном нержавеющей стали типа 18/8 и углеродистой стали EN3B (0,21% С). Часть образцов для упрочнения поверхностного слоя подвергали науглероживанию (в соляной ванне цианистой кислоты в течение 10 мин при 900 " С). Результаты [23] усталостных испытаний представлены на рис. 1.16. На кривых усталости, по лученных в условиях испытания с постоянной нагрузкой за цикл на уровне напряжений, соответствующих пределу текучести, наблюдается разрыв кривых усталости.Также видно, что предел усталости образцов с науглероженным (глубина науглероживания составляла порядка 0,1 мм, что соответствует величине 1-3 зерен) поверхностным слоем соответствует напряжению разрыва кривых усталости как для образцов из нержавеющей стали 18/8, так и в случае углеродистой стали. Иными словами, если исключить каким-либо путем неодновременность протекания пластической деформации в поверхностных и внутренних слоях образца при циклическом нагружении (например, путем упрочне- [c.19]

Способность стали к глубокой вытяжке определяется совокупностью ее механических свойств пределом прочности при растяжении, пределом текучести и относительным удлинением. Однако для полной характеристики поведения стали при холодной штамповке этих величин оказывается недостаточно, так как при изготовлении изделий сложной конфигурации металл испытывает, кроме растяжения, также сложные напряжения изгиба и сжатия. Поэтому, наряду с механическими свойствами, способность стали к глубокой вытяжке характеризуется результатами специального технологического испытания глубиной лунки (выдавливаемой пуансоном определенного радиуса и кривизны), при достижении которой наступает разрыв образца листового металла (испытание на приборе ПТЛ). Принято считать, что предел прочности при растяжении листовой малоуглеродистой стали для глубокой вытяжки не должен превышать 38 кГ1мм , а удлинение (при толщине листа менее 1,5 мм) должно быть выше 26%. Предел текучести такой стали составляет, как правило, после нормализации 22—28 кГ1мм , после [c.104]

Были проведены испытания на разрыв образцов диаметром 5 мм из сталей ЗОХГСА и ЭИ415 без покрытия и образцов, никелированных в кислом растворе на толщину 0,02 мм. Испытания производились при температурах 20, 450 и 600°. Опыты показали, что наличие на образцах никель-фосфорного слоя не привело к существенному изменению предела прочности, предела текучести, относительного удлинения и поперечного сужения образцов из этих материалов по сравнению с образцами, не подвергавшимися химическому никелированию. [c.92]

Америк, з-ды для клапанных П. ставят преимущественно хромоваиадиевую и хромомолибденовую сталь, в СССР идет гл. обр. хромованадиевая и в нек-рой части хромокремнистая состава 0,5—0,6% С 1,0— 1,5% 81 <0,7% Мп 0,5—0,8% Сг < 0,03 Р и 0,03 8 сопротивление разрыву ок. 95 кг/мм , предел текучести -85 кг/мм , удлинение 10% (в отожженном виде). Приемка такой проволоки производится 1) внешним осмотром для прогерки однородности и чистоты отделки, отсутствия плен, расслоений и других нарулшых дефектов, 2) определением химич. состава, 3) механич. испытанием на разрыв, 4) технологич. испытанием навивкой пробных П. Из каждых 16 кг отожженной проволоки завиваются вхолостую [c.231]

Потеря пластичности, обусловленная присутствием водорода, может быть определена по уменьшению величины относительного сужения или временного сопротивления при испытаини с малой скоростью нагружения образцов. При низких концентрациях водорода понижения пластичности может не наблюдаться (даже если имеет место интенсивное замедленное разрушение), а это говорит о том, что испытания на разрыв позволяют обнаружить только относительно значительную степень охрупчивания (см. также раздел 5.10). Значения временного сопротивления и предела текучести стали, за исключением хрупких структур, например мартенсита или бейнита, как обычно сообщают, очень слабо зависят от содержания водорода. [c.267]

Зависимости пределов текучести и прочности заготовок листов и труб из сталей ВСт2сп, ВСтЗсп,17Г1С от тока размагничивания, измеренного магнитным структуроскопом типа КИФМ-1 на образцах до испытаний на разрыв, показаны на рис.1. [c.164]

Бара баны котлов, установленных в 30-40-е годы, в том числе импортные, часто изготавливались из кипящей стали, что по существующей НТД не допускается. Поэтому при наработках около 2,5-10 ч можно рекомендовал исследование микроструктуры и определение шх нтеских свойств основного металла и металла нескольких высаженных заклепок. Оценка прочности возможна как при испытании образцов из вырезок на разрыв, тдк и при пересчете твердости на временное сопротивление и предел текучести. Первый метод более предпочтителен, так как позволяет определить не только прочностные, но и пластические характеристики металла. При ухудшении (яойств по сртшнению с исходными, установленными в НТД, необходимо выполнить поверочные расчеты на прочность основного металла обечаек, днищ и заклепочных соединений. Дефекты на поверхности стенок и днищ выявляются с помощью травления, МИД или пенитратов. [c.165]

Опыты проводились над мягкой низкоуглеродистой сталью, которая подвергалась циклическому изгибу (испытания на усталость), одноосному кратковременному статическому растяжению (испытания на разрыв) и действию повторных статических нагрузок за пределом текучести (технологическая проба на перегиб). Интенсивность пластической деформации стали усиливалась от первого случая к третьему. В первом случае пластической деформации подвергались только отдельные, благоприятно ориентированные зерна стали (микропласти-ческая деформация при усталости) во втором случае пластической деформации подвергался весь объем образца, однако деформация происходила в одном направлении в последнем случае деформация многократная, повторная и знакопеременная, хотя и сосредоточена в одном месте. [c.8]

Теплостойкость стали марки W3, которая в результате термической обработки обладает высоким временным сопротивлением на разрыв, в определенном интервале температур существенно больше, чем у сталей с меньшим значением временного сопротивления. На рис. 214, кроме предела текучести при растяжении стали марки W3, изображены еще пределы текучести при нагреве в зависимости от температуры испытания двух марок обработанных термическим путем на различные пределы прочности при растяжении вольфрамовых штамповых сталей для горячего деформирования, а также стали К12 и мартенситно-стареющей стали. Однако относительное сужение площади поперечного сечения образца в случае инструментальных сталей с 5— 10% W и стали W3, имеющей предел прочности при растяжении более 1200 Н/мм в интервале температур, превышающих 500° С, резко уменьшается, возникает охрупчивание при нагреве. Довольно часто можно наблюдать межкристаллитное разрушение вследствие образования вдоль границ зерен интерметаллидов, нитридов и других выделений. В сталях, полученных переплавом, этот вид охрупчивания встречается реже. Величина охрупчивания при нагреве тем больше, чем выше прочность стали и чем большей температурой закалки эта прочность была достигнута (рис. 215). Вязкость при нагреве вольфрамовых сталей в большей степени зависит от скорости охлаждения. Чем меньше скорость охлаждения или чем больше можно обнаружить в структуре стали бейнита, возникающего при температуре выше 400—420° С, тем меньше вязкость стали при нагреве. Если переохлажденный аустенит превращается при температуре ниже 360—380° С, то опасность возникновения охрупчивания при нагреве также меньше. Повышение температуры испытания (а следовательно, и инструмента) до 500° С значительно увеличивает сопротивление хрупкому разрушению и энергию распространения трещин в сталях (рис. 216), закаленных в основгюм при пониженных температурах, а также полученных электрошлако -вым переплавом. Однако при температуре нагрева, превышающей [c.270]

Д, заставляет шарик ударять по одной точке образца 3, зажатого в тиски, к-рые притягиваются к массивному бетонному фундаменту. Высота подскока шарика регулируется пружинкою контакта и измеряется микрометрен-ным винтом I. Испытание ведется в течение 2 ч. при высоте падения 35 мм и частоте—5 ударов в ск. Через каждые 10—15 мин. измеряется диаметр отпечатка на восковых слепках с них. Как показал опыт, твердость на утомление (выносливость на смятие) не сводится к бринелевской твердости на вдавливание и обнаруживает особое свойство материала точно так же она мало связана с пределом упругости и с пределом текучести, но обнаруживает ббльшую зависимость от прочности на разрыв. Наибольшая закономерность связи при изучении рельсовой стали оказалась у твердости на утомление с твердостью по Герберту (фиг. 63). [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...